降雨誘發(fā)直線型黃土填方邊坡失穩(wěn)模型試驗

陳林萬，張曉超，裴向軍，張 碩，龔偉翔，鐘玉健

（1.成都理工大學地質災害防治與地質環(huán)境保護國家重點實驗室，四川 成都 610059；2.華北水利水電大學地球科學與工程學院，河南 鄭州 450045）

黃土結構疏松，有著極強的水敏性，在降雨入滲下容易誘發(fā)黃土滑坡[1?2]。黃土地區(qū)年降雨量小，但空間和時間上分布極不均勻，導致黃土滑坡多發(fā)生在降雨量高的區(qū)域，且多發(fā)生在雨季[3]。蘭州地區(qū)2000—2015年發(fā)生的重大黃土滑坡中，在4—9月由降雨誘發(fā)的滑坡占比達到63%[4]。降雨型黃土滑坡危害性大，如2013年7月，延安地區(qū)遭受百年不遇持續(xù)性降雨，引發(fā)大量地質災害，造成嚴重經(jīng)濟損失和大量人員傷亡[5]。此外，降雨誘發(fā)黃土填方邊坡失穩(wěn)也時有發(fā)生，如2015年5月4日，連續(xù)降雨誘發(fā)河南靈寶某直立型支擋填方邊坡破壞產(chǎn)生滑塌，造成3 戶20 間房屋掩埋，4 戶23 間受損[6]。

隨著“治溝造地”“固溝保塬”“平山造城”等工程在黃土高原陸續(xù)開展，出現(xiàn)了許多黃土填方邊坡。針對黃土填方邊坡的研究，主要集中在填方邊坡變形破壞機制[7?8]和失穩(wěn)機理[6,9]方面，也有學者對黃土填方邊坡物理模擬過程中微觀變形破壞[10]和支擋結構變形破壞進行分析[11]。目前，對于降雨誘發(fā)滑坡機理的研究方法主要是現(xiàn)場試驗[12]、數(shù)值模擬[13]和模型試驗。其中模型試驗有著原位試驗和數(shù)值模擬不可替代的優(yōu)點。模型試驗不僅試驗現(xiàn)象直觀，而且還能綜合考慮模擬原位試驗的邊界條件，基本能反映滑坡體內(nèi)外各種因素的相互影響。林鴻州等[14]通過降雨誘發(fā)土質邊坡失穩(wěn)的模型試驗，探討降雨特性對邊坡失穩(wěn)的影響，并提出降雨型滑坡存在“門檻累積雨量”；Wu 等[15]、周春梅等[16]基于模型試驗，探討了降雨作用下滑坡的變形破壞特征；周楊等[17]則探究了降雨條件下黃土滑坡的破壞模式；張鈞等[18]、羅浩等[19]、李玉瑞等[20]研究了降雨作用下邊坡失穩(wěn)機制；Zhang 等[21]通過模型試驗對黃土填方邊坡進行研究，提出了降雨誘發(fā)邊坡失穩(wěn)的預警閾值模型和新的預警框架。

綜上所述，研究人員對降雨誘發(fā)滑坡做了較深入的研究，對滑坡的破壞過程、破壞模式和形成機理已有較清晰的認識。然而對黃土填方邊坡失穩(wěn)研究較少，尤其是對直線型黃土填方邊坡的變形破壞過程以及失穩(wěn)模式研究欠缺。直線型填方邊坡是指坡面形態(tài)為直線，高度小于20 m、土質均勻的填方邊坡[22?23]?；诖耍疚囊灾本€型黃土填方邊坡為研究對象，采用室內(nèi)模型試驗方法，結合傳感器監(jiān)測和三維激光掃描，研究降雨條件下直線型黃土填方邊坡的降雨入滲、變形響應、裂縫演化特征、土顆粒運移以及邊坡變形破壞模式，以期為直線型黃土填方邊坡的工程建設和滑坡地質災害防治提供一定的理論參考。

1 模型試驗設計

1.1 試驗裝置

本次試驗在成都理工大學地質災害防治與地質環(huán)境保護國家重點實驗室進行。試驗裝置采用自主研制的降雨模擬試驗系統(tǒng)，主要由模型槽、降雨裝置、測量系統(tǒng)組成（圖1），具體如下：

圖1 試驗儀器Fig.1 Experimental instruments

（1）模型槽：長2.5 m、寬1 m、高1.5 m，三面是透明的有機玻璃，通過角鋼連接，底面是不透水的高強度鋼板。為觀測濕潤鋒的運移和填方邊坡的變形，在模型槽左側有機玻璃上繪制10 cm×10 cm 的網(wǎng)格，用于坐標參考和基準點的控制。在試驗進行之前，先在模型槽內(nèi)側有機玻璃上涂抹凡士林，減小模型槽對填方邊坡的邊界效應。

（2）降雨裝置：主要由水箱、水表閥門、壓力表、供水水管和低壓超細霧化降雨噴頭組成。低壓超細霧化降雨噴頭共有16 個，分4 排4 列布置，相鄰噴頭間距30 cm。試驗時打開水表閥門，調節(jié)壓力表，以此控制降雨強度，然后水由壓力表經(jīng)供水水管到達降雨噴頭，模擬降雨。

（3）測量系統(tǒng)：由基質吸力傳感器、體積含水率傳感器、數(shù)據(jù)采集儀、三維激光掃描儀和高清數(shù)碼相機組成?；|吸力傳感器和體積含水率傳感器采用美國Decagon 公司生產(chǎn)的MPS-6 基質吸力傳感器和EC-5 體積含水率傳感器；數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采用Em50 采集系統(tǒng)，三維激光掃描儀采用奧地利RIEGL 公司研制的riegl 三維激光掃描儀。

1.2 試驗材料

試驗土樣使用重塑黃土，土樣采自延安市安塞縣南溝新鮮剖面的馬蘭黃土，其顆粒級配曲線見圖2，根據(jù)其粒徑的百分含量（表1）可知，該試驗用土為粉質黏土。通過擊實試驗得到土樣的最大干密度為1.73 g/cm3，最優(yōu)含水率為15.7%。其余基本物理指標見表2。取回土樣后將其曬干碾碎，然后過2 mm 的標準篩。

圖2 試驗用土顆粒級配曲線Fig.2 Grading curve of the test soil

表1 試驗用土不同粒徑體積百分比Table 1 Volume percentage of different particle sizes in the test soils

表2 試驗用土的基本物理指標Table 2 Basic physical indicators of the test soils

1.3 試驗方案

（1）傳感器埋設

本次試驗傳感器埋設共2 個斷面，體積含水率和基質吸力各一個斷面，兩相鄰傳感器之間的間距不小于6R（R為傳感器直徑），以減小傳感器之間的相互影響。傳感器布置時要遠離模型槽邊界，防止雨水沿著模型槽邊界下滲，對試驗造成干擾。

本次試驗傳感器布置2 個深度，第一深度距坡面垂直距離10 cm，共4 個基質吸力和4 個體積含水率傳感器；第二深度距坡面垂直距離20 cm，1 個基質吸力和1 個體積含水率傳感器，見圖3。每層基質吸力和體積含水率傳感器間隔20 cm。

圖3 試驗傳感器布設Fig.3 Sensor arrangement for the test

（2）模型制作

模型制作分原始邊坡和填方邊坡，制作流程相同。原始邊坡制作過程中對每層土體盡可能的壓實，確保密實度大于填方邊坡，模擬天然黃土邊坡。填方邊坡分6 層填筑，每層高度為10 cm，每填筑完一層土體進行下一層填筑之前，需將該層土體表面刮毛，使兩層土體充分接觸，盡可能的使填方邊坡均勻。并且每填筑完成一層時，都要采用6.18 cm×2.0 cm 的環(huán)刀取樣，測其含水率和密度，用于換算密實度（表3），如果密實度沒有達到預定值0.9，則繼續(xù)壓實。填筑完成后按47°坡角切坡，之后在其表面鋪上塑料薄膜，養(yǎng)護24 h。

表3 模型填筑后不同層位的密實度Table 3 Density of different layers after model filling

（3）降雨方案

降雨強度的設置是根據(jù)研究區(qū)極端降雨和試驗的均勻度共同確定的。根據(jù)延安氣象局2013年降雨資料，最大的降雨強度為22.8 mm/h。在進行室內(nèi)降雨試驗時，要求降雨的均勻度大于80%。當降雨強度為18 mm/h時降雨強度均勻度為87.5%，滿足試驗要求。所以試驗的降雨強度設置為18 mm/h。降雨類型采用間隙型降雨，降雨方案如表4所示。

表4 降雨方案Table 4 Rainfall schemes

book=0,ebook=158

（4）數(shù)據(jù)采集與分析

試驗過程中自動采集體積含水率和基質吸力，采集頻率均為1 次/min。采用riegl 三維激光掃描儀監(jiān)測填方坡面的變形，該儀器具有高速度、高密度、高精度的特點。填方邊坡每出現(xiàn)一次顯著變形就掃描一次。

2 直線型黃土填方邊坡變形破壞過程分析

基于坡體內(nèi)含水率及基質吸力的監(jiān)測，得到降雨入滲過程中含水率、基質吸力隨時間變化關系如圖4、圖5所示，不同埋設深度的傳感器響應時間見表5、表6所示，并采用如圖6 的示意圖計算濕潤鋒運移速率[17]。濕潤鋒平均運移速率等于水分運移深度除以水分運移的時間，計算公式為：

圖6 濕潤鋒運移示意圖Fig.6 Schematic diagram of wet front migration

表5 降雨過程中不同監(jiān)測點含水率響應時間Table 5 Response time of water content at different monitoring points during rainfall

表6 降雨過程中不同監(jiān)測點基質吸力響應時間Table 6 Response time of matric suction at different monitoring points during rainfall

圖4 降雨過程中填方邊坡不同位置的含水率變化曲線Fig.4 Variation curve of water content in different positions of the fill slope during rainfall

圖5 降雨過程中填方邊坡不同位置基質吸力變化曲線Fig.5 Variation curve of matric suction at different positions of the fill slope during rainfall

對于斜坡，濕潤鋒平行于斜面，此時水分運移速率需轉化成傳感器到斜坡的垂直距離除以水分運移到傳感器位置的時間，計算公式為：

式中：v濕潤鋒—濕潤鋒平均運移速率/（m·s?1）；

H—儀器埋設深度/m；

t—水分運移到傳感器所用時間/s；

α—坡度/（°）。

book=0,ebook=159

根據(jù)降雨入滲條件下邊坡的變形破壞特征不同，將黃土填方邊坡的變形破壞過程分為四個階段，分別為降雨入滲階段、坡頂沖溝破壞及坡腳局部破壞、邊坡整體失穩(wěn)破壞和邊坡塊體分割及流滑破壞。

2.1 降雨入滲階段

試驗前期，邊坡入滲率大于降雨強度，雨水以入滲為主，邊坡無明顯的變形破壞現(xiàn)象。

2.2 坡頂沖溝破壞及坡腳局部破壞

隨著降雨的持續(xù)入滲，濕潤鋒的下移，各監(jiān)測點的傳感器開始對降雨產(chǎn)生響應。含水率最先響應的是位于坡頂10 cm 深處的EC-4，響應時間33 min（表5），讀數(shù)為13.95%。EC-4 最先響應是由于該監(jiān)測點位于坡頂。來自原始邊坡的雨水在填方邊坡坡頂富集，增大了雨水的入滲量；坡頂是以垂直入滲為主，坡頂?shù)臐駶欎h運移速率大于坡面其他地方（表7）。含水率其次響應的是位于坡腳10 cm 深處的EC-1，響應時間43 min（表5），讀數(shù)為15.99%。EC-1 其次響應是因為隨著降雨持續(xù)，土體飽和度增加使其入滲能力減弱，產(chǎn)生坡面徑流，雨水在坡腳處匯集，濕潤鋒下移。降雨歷時59 min 時，位于坡面20 cm 深的EC-5 開始響應，讀數(shù)為14.65%。EC-5 較EC-3 先響應是因為在降雨進行到38 min 時，在離EC-4 傳感器3 cm 處雨水匯集并侵蝕邊坡導致細溝發(fā)育（圖7a），為雨水下滲提供優(yōu)勢通道，雨水沿著細溝向下入滲侵蝕。隨著降雨的持續(xù)和原始坡面的雨水在此富集，在水流的沖擊下向下侵蝕，細溝逐漸從坡頂向坡腳發(fā)展形成沖溝，沖溝的發(fā)育加快了雨水入滲，從表5 可以看出EC-5 監(jiān)測點的濕潤鋒較2#、3#含水率監(jiān)測點都要快，最終導致EC-5 較先響應，這表明填方邊坡坡頂沖溝的發(fā)育對其內(nèi)部含水率變化有著極大的影響，在實際填方邊坡中要做好坡頂?shù)呐潘胧乐蛊马敍_溝的產(chǎn)生。降雨歷時在72 min、74 min時，位于坡面10 cm 深處的監(jiān)測點EC-3 和EC-2 分別響應， 讀數(shù)分別為16.41%、15.14%。各傳感器響應后，總體上讀數(shù)都呈上升趨勢，到達峰值后逐漸趨于平穩(wěn)。

圖7 降雨過程中填方邊坡裂縫演化特征Fig.7 Crack evolution characteristics of the fill slope during rainfall

表7 濕潤鋒平均運移速率Table 7 Average velocity of the wetting front

從圖5 中可將基質吸力的變化分為3 個階段：平穩(wěn)期、下降期和穩(wěn)定期。降雨前期雨水還未下滲到各監(jiān)測點，都保持著初始值不變，即平穩(wěn)期。隨著降雨的持續(xù)，不同位置處的監(jiān)測點先后響應，響應順序為MPS-4、MPS-2、MPS-1、MPS-3、MPS-5（表6），響應后讀數(shù)開始下降，即下降期。前半部分急劇下降，下降速度快；后半部分較緩，下降速度較慢。在降雨前期，填方邊坡表面的水勢梯度較陡，降雨入滲較快，但隨著降雨的進行，雨水在填方邊坡內(nèi)部的影響區(qū)逐漸增大，水勢梯度隨之減小，基質吸力也不斷降低，入滲速率也隨之減慢。此外，降雨前期填方邊坡處于非飽和狀態(tài)，填方坡面不會產(chǎn)生坡面徑流，全部入滲到填方體內(nèi)，但隨著雨水的入滲，土體逐漸達到飽和狀態(tài)后，孔隙因存在許多氣泡而減小過水斷面，甚至堵塞細小流水通道致使水分運移減弱，基質吸力下降速率也隨之減弱。最后隨含水率增加，基質吸力降到最低并保持穩(wěn)定，即穩(wěn)定期。

book=3,ebook=160

當降雨進行到295 min 時，坡腳出現(xiàn)鼓脹裂縫，形狀呈“幾”字型的裂縫LF1，長40 cm，如圖7（b）所示。但邊坡變形量沒有發(fā)生變化，只是在坡頂可見沖溝發(fā)育，表明此時邊坡內(nèi)部并未產(chǎn)生變形破壞，如圖8（a）所示。填方邊坡前緣是雨水最集中的地方，加之受填方邊坡坡頂沖溝影響，致使邊坡前緣土體遇水軟化。從含水率和基質吸力隨降雨入滲變化（圖4、圖5）都可以看出，土體隨含水率增大，基質吸力減小到接近最低值?；|吸力對非飽和土的抗剪強度有一定貢獻，它的減小將導致抗剪強度降低，邊坡前緣土體容易破壞。

2.3 邊坡整體失穩(wěn)破壞

裂縫發(fā)育初期，隨著雨水持續(xù)入滲，含水率在不斷增大的同時基質吸力減小，導致土體孔隙水壓力增大，間接地使偏應力增加。雖然偏應力的增加會使應力路徑有向破壞方向發(fā)展的趨勢，但是由于裂縫排水條件較好，雨水主要以徑流為主，入滲率減弱，不會在坡體內(nèi)匯集產(chǎn)生局部飽水帶，土體的孔隙水壓力就不會快速上升致使非飽和土在較短時間內(nèi)達到飽和狀態(tài)，非飽和土體的有效應力也不會快速減小，應力路徑達不到破壞線，填方邊坡便不會發(fā)生整體破壞[24]，如圖7（c）所示。隨著降雨的持續(xù)，沖溝和裂縫為雨水入滲提供優(yōu)勢通道，雨水能快速入滲到坡體內(nèi)，致使坡體內(nèi)的滲流場、變形場以及應力場發(fā)生改變。在308 min 時，位于坡體20 cm 深的EC-5 含水率的監(jiān)測數(shù)達到峰值51.09%（圖4），基質吸力除MPS-5 外都已經(jīng)達到最低值（圖5），它的降低導致孔隙水壓力增大，滑動面剪切力學性質劣化，塑性區(qū)逐漸貫通，最后邊坡以沖溝和填方交界面為滑坡邊界整體向臨空面滑出，填方邊坡整體失穩(wěn)。此時邊坡變形量突然變大，在邊坡后緣滑塌區(qū)的變形量從0 cm 驟增到10 cm，邊坡中前緣的堆積區(qū)的變形量也從0 cm 驟增到8 cm，如圖8（b）所示。變形量的突然增大表明填方邊坡內(nèi)部已經(jīng)發(fā)生破壞，并且該破壞過程用時較短，邊坡整體滑動有突發(fā)性的特征。邊坡失穩(wěn)后在左側坡肩產(chǎn)生剪切裂縫LF4 和LF5，長度分別為3 cm 和4 cm，如圖8（d）所示。它的產(chǎn)生表明在此處剪切應力集中。并且邊坡的變形范圍和變形量都有進一步發(fā)展的趨勢，如圖8（c）所示。

2.4 邊坡塊體分割及流滑破壞

邊坡整體失穩(wěn)后裂縫開始演化，并且有坡腳向坡頂發(fā)展的趨勢，如圖7（e）所示。裂縫在靜水壓力和動水壓力共同作用下朝著更寬更長的方向發(fā)展，且在邊坡后緣產(chǎn)生張拉裂縫LF14,張開度2 cm，下錯3 cm，表明在此區(qū)域邊坡拉應力集中。最后各裂縫延伸貫通并分割填方坡體，如圖7（f）所示，使邊坡成塊體狀。隨后雨水沿著裂縫向填方邊坡內(nèi)入滲，在邊坡內(nèi)出現(xiàn)暫態(tài)滯水，降低邊坡內(nèi)部土體的抗剪強度，隨著雨水不斷充填裂縫，產(chǎn)生順坡向的擴張力，使裂縫不斷增大，逐漸加劇填方邊坡的變形破壞[25]。邊坡滑塌區(qū)和堆積區(qū)的范圍和變形量都在不斷增加，表明邊坡仍在持續(xù)滑動，如圖8（d）（e）所示。在420 min 時填方邊坡土體已呈泥流狀態(tài)，在土-水協(xié)同作用下發(fā)生流滑破壞，滑體的運動距離更遠、堆積區(qū)和滑塌區(qū)的變形量也達到最大，堆積的最大厚度達到15 cm，滑塌區(qū)最大變形量有17 cm，如圖8（f）所示。

圖8 降雨入滲過程中填方邊坡變形響應云圖Fig.8 Cloud image of deformation response of the fill slope during rainfall infiltration

book=157,ebook=161

3 填方邊坡土顆粒運移分析

試驗結束后，分別從坡頂、坡中、坡腳和堆積體上采樣進行顆分試驗，得到不同位置處顆粒級配曲線。降雨過程中填方邊坡土顆粒的運移如圖9 和表8所示。

表8 填方邊坡不同位置處顆粒級配參數(shù)Table 8 Gradation parameters of particles at different positions of the fill slope

圖9 填方邊坡不同位置處顆粒級配曲線Fig.9 Particle gradation curve at different positions of the fill slope

隨著降雨的持續(xù)，在填方坡面形成徑流，地表水徑流帶著填方邊坡后緣的細顆粒向前緣運移，在填方邊坡前緣堆積，最后造成填方邊坡后緣粗顆粒多，前緣細顆粒多的情形。坡頂?shù)挠行Я紻10均大于坡中、坡腳和堆積體，顆粒大小從0.012 mm 降低到0.006 mm，說明土體顆粒在降雨過程中從坡頂向坡腳流失；控制粒徑D60坡頂大于堆積體，顆粒大小從0.040 mm 降低到0.035 mm；坡頂?shù)闹兄盗紻30均大于坡中、坡腳和堆積體，顆粒大小從0.025 mm 降低到0.016 mm。

土顆粒運移對填方邊坡變形破壞的影響主要有兩方面：①填方邊坡受降雨入滲和地表水的影響，后緣細小顆粒在降雨入滲和地表水徑流過程中被帶出，然后在坡腳堆積。細顆粒越多的邊坡前緣滲透系數(shù)越小，雨水更容易在坡腳匯集，致使坡腳孔隙水壓力增加，降低了土體的有效應力，導致土體的抗剪強度降低，進而影響填方坡體的變形破壞。②隨著土顆粒的流失土體孔隙不斷擴大，抗?jié)B能力減弱，滲流速度隨降雨的持續(xù)不斷增大，土體顆粒將被水流持續(xù)帶走，致使填方坡體局部坍塌破壞。

book=6,ebook=162

4 降雨誘發(fā)直線型黃土填方邊坡變形破壞模式

圖10 降雨過程中填方邊坡變形破壞模式圖Fig.10 Deformation and failure mode of the fill slope during rainfall

（1）坡頂沖溝破壞-坡腳軟化階段：降雨初期填方邊坡入滲能力大于降雨強度，坡面無徑流產(chǎn)生。隨著降雨的持續(xù)，濕潤區(qū)不斷增大，雨水入滲能力減弱產(chǎn)生坡面徑流，坡體表面細小顆粒被雨水帶走，在坡頂逐漸形成細溝侵蝕。細溝長時間被雨水沖刷，形成沖溝破壞。填方邊坡前緣是剪切應力集中區(qū)，加之填方邊坡后緣侵蝕形成沖溝后，雨水在填方邊坡前緣富集，土體濕潤鋒下移，含水率增加而基質吸力下降產(chǎn)生孔隙水壓力，使土體抗剪強度降低，填方邊坡前緣增濕軟化，且逐漸向后緣發(fā)展，前緣逐漸形成臨空面，如圖10（a）（b）所示。

（2）局部牽引坍塌-整體失穩(wěn)階段：在自重和降雨入滲的共同作用下，填方邊坡前緣向臨空面發(fā)展，形成局部的坍塌和剝落，如圖10（c）所示。體積含水率和基質吸力監(jiān)測表明，土體從非飽和狀態(tài)到飽和狀態(tài)，滑面軟化產(chǎn)生塑性變形，最終在填方邊坡深部體積含水率到達峰值時，滑動面塑性區(qū)貫通，邊坡沿著填方邊坡交界面和沖溝邊界向臨空面整體滑動，在填方邊坡前緣軟化處滑出，如圖10（d）所示。

（3）塊體分割-流滑破壞階段：隨著雨水的累積，在鼓脹裂縫、剪切裂縫和沖溝的共同作用下將填方邊坡塊體分割，如圖10（e）所示。裂縫和沖溝以及滑坡后壁為雨水提供了優(yōu)勢入滲通道，坡面徑流轉化成地下水徑流，雨水在坡體內(nèi)部富集，改變坡體內(nèi)部的滲流場并產(chǎn)生滲透力。滲透力的產(chǎn)生改變了其應力環(huán)境，加之降雨的累積增加了土體重度，下滑力增大，這些因素共同作用下加速填方邊坡變形破壞。最后邊坡土體呈泥流狀態(tài)，在雨水驅動下土體向填方邊坡前緣運動，表現(xiàn)出流滑破壞，如圖10（f）（g）所示。

5 結論

（1）降雨條件下直線型黃土填方邊坡裂縫演化特征為：填方邊坡中前緣以鼓脹裂縫為主，后緣發(fā)育剪切裂縫和張拉裂縫，總體發(fā)展方向由邊坡前緣向邊坡后緣發(fā)展。裂縫的發(fā)育不僅為雨水入滲提供優(yōu)勢通道，還加劇填方邊坡變形破壞。

（2）降雨形成的水動力驅使填方邊坡細小顆粒由填方邊坡后緣向前緣運移并在此堆積。細顆粒多的地方土體滲透性差，容易產(chǎn)生孔隙水壓力，最后導致土體有效應力減小并降低土體抗剪強度，進而使填方邊坡失穩(wěn)破壞。

（3）在降雨作用下，直線型黃土填方邊坡的變形破壞模式可分為三個階段：坡頂沖溝破壞-坡腳軟化階段→局部牽引坍塌-整體失穩(wěn)階段→塊體分割-流滑破壞階段。

（4）原始邊坡的雨水容易在填方邊坡坡頂富集，在侵蝕作用下坡頂形成沖溝破壞，沖溝的發(fā)育不僅改變坡體的水文力學特性，還是填方邊坡整體滑動的邊界。在實際工程中要做好坡頂排水措施，避免沖溝發(fā)育加劇填方邊坡破壞。