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    高溫過熱器爆管失效分析

    2021-12-04 08:14:26吳鵬飛
    失效分析與預防 2021年5期
    關鍵詞:爆口熱器碳化物

    何 華, 吳鵬飛

    (1. 中國大唐集團科學技術研究院有限公司 西北電力試驗研究院,西安 710021;2. 陜西渭河發(fā)電有限公司,西安 712085)

    0 引言

    在煤粉鍋爐事故中,受熱面(過熱器、再熱器、水冷壁和省煤器)的爆管失效是最常見的故障,是鍋爐安全運行的最大隱患。而“四管”中過熱器和再熱器的工況最為惡劣,再熱器內的介質不僅壓力低而且流速也較低,因此對熱偏差非常敏感[1-4]。

    高溫再熱器管工作溫度高、運行不規(guī)范,易出現干燒、擠壓、晃動等,導致高溫再熱器早期失效[5]。王甲安等[6]研究表明,12Cr1MoV鋼制高溫再熱器樣管運行累計123 975.5 h后,基體已出現合金元素貧化現象,碳化物彌散程度增加。胡文龍等[7]對運行 50 000 h的 12Cr1MoV 鋼管進行了狀態(tài)評估,管子的剩余壽命約 28 000 h。因此,結合運行工況及時間對失效管樣進行分析,防止因超溫超壓等導致的再熱器再次爆管失效,對于機組安全穩(wěn)定運行至關重要。本研究對象為超過運行150 000 h的高溫再熱器,對爆管的管件進行分析。

    電站鍋爐為300 MW亞臨界、中間再熱、自然循環(huán)、全懸吊和平衡通風的燃煤鍋爐。運行中發(fā)生高溫過熱器出口集箱彎頭爆管,截止本次停運,累計運行時間 152 561 h,機組累計啟停 100余次,期間經歷5次A修(對本體部件解體檢查、處理缺陷)。爆口位于再熱器出口聯箱B側至A側第7排爐側第1根,具體位置及爆口形貌見圖1、圖 2。管樣材質為 12Cr1MoVG,規(guī)格為 ?60 mm×4 mm。

    圖1 再熱器出口聯箱示意圖Fig.1 Schematic diagram of the outlet header of the reheater

    圖2 失效管樣位置及形貌Fig.2 Location and morphology of the failed sample

    1 試驗方法

    試驗對比管樣為第9排爐側第1根。力學性能試驗在直管段縱向取樣,金相測試在爆口處橫向取樣,金相、顯微硬度、氧化皮測厚檢測在非聯箱側距離彎頭約600 mm處取樣,采用機械+化學拋光,4%硝酸酒精(質量分數)浸蝕,觀察金相組織,測試顯微硬度(加載載荷為200 g)。

    2 試驗過程與結果

    2.1 斷口宏觀觀察

    經現場檢查測量,爆口呈窗口狀,爆口附近管徑最大為61.45 mm,爆口處最小壁厚為3.36 mm,爆口長約 175 mm,寬度約 60 mm(圖 3)。宏觀檢查結果表明,泄漏管管壁厚度無明顯減薄,管子未發(fā)生明顯脹粗,爆口附近存在較多微裂紋,管子內外壁均存在較厚氧化皮。

    圖3 爆口形貌Fig.3 Burst morphology

    2.2 化學成分分析

    采用光譜儀對2個管樣進行化學成分分析,結果見表1,可見其化學成分符合標準[8]要求。

    表1 12Cr1MoVG 化學成分分析結果(質量分數 /%)Table 1 Results of chemical composition analysis (mass fraction /%)

    2.3 室溫力學性能檢測

    參照 GB/T 228—2010[9],對失效管樣和對比管樣分別制取拉伸試樣進行屈服強度、抗拉強度及斷后伸長率等室溫拉伸性能指標試驗,結果見表2。由表2可以看出,2個管樣的抗拉強度、屈服強度均低于標準要求下限值,抗拉強度較標準要求下限值分別下降33.51%、32.76%,斷后伸長率合格。管樣拉伸性能明顯下降,已不能滿足設計要求。

    表2 室溫拉伸性能測試結果Table 2 Test results of mechanical properties at room temperature

    2.4 硬度檢測

    對2個管樣進行顯微硬度試驗,所測硬度值均在 GB/T 5310—2017要求(HV0.2135~195)的下限值附近,且爆口處硬度與遠離爆口處硬度差異不明顯(表 3)。

    表3 硬度檢測結果Table 3 Microhardness testing results

    2.5 金相檢驗

    圖4為失效管樣和對比管樣的金相組織形貌,可以看出:失效管樣組織中碳化物明顯聚集長大呈顆粒狀,鏈狀分布在晶界上,珠光體區(qū)域及形態(tài)基本消失,珠光體球化4級,晶粒度大小為7~8級,晶粒細小均勻;對比管樣組織中碳化物呈鏈狀分布在晶界上,珠光體區(qū)域消失,珠光體球化4.5級,晶粒度7~8級,晶粒均勻。金相試驗結果表明,失效管樣材質老化較嚴重,這也是其硬度較低、力學性能下降嚴重的內在因素。

    圖4 金相組織Fig.4 Metallurgical structure

    2.6 掃描電鏡測試

    在掃描電鏡下觀察失效管樣金相組織形貌,如圖5a所示。大量的碳化物沿晶界析出并聚集長大,尤其在三角晶界聚集著粗大不規(guī)則的碳化物,其尺寸約位2~4 μm。有研究表明,碳化物析出長大并成鏈狀,消弱晶界強度,從而會促使晶界裂紋的形成,鋼的熱強性顯著降低,并會出現脆性破裂[10]。三角晶界處聚集粗大的碳化物,會形成微觀裂紋,宏觀表現出材料的強度下降。裂紋尖端存在大量的沿晶界的二次裂紋,也說明晶界粗大的碳化物使得晶界成為組織的薄弱區(qū)域,裂紋優(yōu)先從該處產生,不斷擴展并吞并其他微裂紋,最終連接起來形成宏觀裂紋(圖5b)。

    圖5 失效管樣 SEM 形貌Fig.5 SEM morphology of the failed pipe

    2.7 氧化皮檢查

    爆口處內外壁氧化皮均勻呈灰色,外表面的氧化皮呈樹皮狀。圖6為爆口處截面裂紋尖端氧化皮形貌,可以看到內壁氧化皮結構分為2層,內層致密,外層疏松;外壁氧化皮為一層結構。

    圖6 失效管樣氧化皮形貌Fig.6 Morphology of oxide scale on the failed pipe

    對管樣顯微組織試樣在金相顯微鏡下進行內外壁氧化皮厚度測量,結果見圖7。由圖7可見,失效管樣和對比管樣內外壁均可見氧化層,失效管樣內、外壁氧化層最大厚度分別約為0.490、0.578 mm,對比管樣內、外壁氧化層最大厚度分別約為0.504、0.914 mm。內壁氧化皮厚度均已遠超過標準[11]要求“高溫再熱器管運行時間達到50000 h后,當氧化層厚度超過0.5 mm時,應對管子材質進行狀態(tài)評估”;對比管樣外壁氧化皮厚度超過了標準[12]中要求“當高溫再熱器管外表面氧化皮厚度超過0.60 mm時應及時換管”。

    圖7 氧化皮厚度測量Fig.7 Measurement of oxide scale thickness

    3 分析與討論

    高溫再熱器來樣化學成分符合標準要求,宏觀檢查發(fā)現爆口呈窗口狀,爆口邊緣未見明顯減薄,管徑未明顯脹粗。管樣室溫下抗拉強度均低于標準下限值的1/3,屈服強度低于標準要求的下限值;爆管管樣金相組織為珠光體球化4級,非爆管管樣金相組織為珠光體球化4.5級。在掃描電鏡下可見大量碳化物沿晶界析出并長大,這些碳化物的粗化降低了晶界的強度,降低了材料的強度,內外壁氧化皮生成并向基體不斷生長,一定程度上減薄了管子壁厚。另一方面,管子在制造時需要彎曲變形,彎曲的工藝以及之后的處理工藝不當,會有較大的殘余應力。殘余應力是由于冷變形后工件內部變形不均勻引起的,有研究表明,彎管內弧存在殘余拉應力,外弧存在殘余壓應力。低溫退火可以基本消除宏觀殘余應力(不降低硬度),而微觀殘余應力必須經過再結晶退火才能完全消除,管子運行溫度不足以達到再結晶溫度,這部分殘余應力就會一直留存在材料中。運行中管子受到頂棚及聯箱的拉應力,使得彎頭應力水平進一步加大,應力水平的變化也會加速材質的老化。

    4 改進措施

    1)將與本次取樣管連接的管及管座進行更換,并及時對此鍋爐高溫再熱器管類似部位割管取樣,如發(fā)現取樣管力學性能仍不符合標準要求、組織老化、硬度值偏低等問題時,宜對問題管段全部更換。

    2)在未停機前應降低參數運行,聯系鍋爐制造廠確定安全運行參數,重點監(jiān)督該區(qū)域運行狀況,防止發(fā)生爆管。

    5 結論

    1)鍋爐高溫再熱器管管徑有明顯脹粗,爆口呈窗口狀,爆口邊緣減薄不明顯;金相組織完全球化,碳化物沿晶界析出并粗化,呈鏈狀分布;室溫抗拉強度及屈服強度均低于標準值,其中抗拉強度下降明顯;內外壁氧化皮厚度測量結果均已超過相關標準要求。

    2)鍋爐高溫再熱器管在長期高溫高壓運行中,受熱應力及高壓介質作用,材質老化,產生微裂紋。

    3)微裂紋發(fā)生擴展并在尖端附近產生大量細小的裂紋,彎頭彎制過程中的殘余應力,運行中受到頂棚及聯箱的拉應力等會加速微裂紋的擴展長大,當剩余壁厚不滿足工況要求時,發(fā)生爆管失效。

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