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    構(gòu)造溶蝕裂隙發(fā)育橋基岸坡穩(wěn)定性分析

    2021-12-01 13:26:54
    青海交通科技 2021年1期
    關(guān)鍵詞:卸荷節(jié)理裂隙

    周 娟

    (貴州省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院股份有限公司 貴陽 550081)

    0 引言

    西部地區(qū)作為我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要引擎,已建和在建有大量關(guān)系國(guó)家國(guó)計(jì)民生的重大交通基礎(chǔ)設(shè)施,保障這些重大交通基礎(chǔ)設(shè)施的運(yùn)營(yíng)安全是國(guó)家安全與社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重大需求。貴州高原西部構(gòu)造活躍,河谷深切,在硬質(zhì)巖內(nèi)易形成高陡岸坡[1-6]。硬質(zhì)巖區(qū)域穩(wěn)定好,地形陡峭,強(qiáng)烈卸荷,岸坡淺表層改造劇烈,岸坡穩(wěn)定性問題突出,影響線路走向,控制橋梁跨徑和橋梁基礎(chǔ)設(shè)置[7-10]。

    本文以某特大橋?yàn)檠芯繉?duì)象,其橋位岸坡陡峻,地形條件復(fù)雜,構(gòu)造溶蝕裂隙以及其它不良地質(zhì)條件發(fā)育,使得橋基岸坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)具有一定的難度。在工程地質(zhì)調(diào)繪、物探、鉆探等查明工程地質(zhì)條件的基礎(chǔ)上,采用有限元法對(duì)岸坡穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算,并對(duì)岸坡巖體張節(jié)理發(fā)育情況和橋梁荷載作用下岸坡巖體的附加位移進(jìn)行數(shù)值分析,為橋梁設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

    1 工程背景

    1.1 工程概況

    橋位地處貴州高原西部,跨越白水河,為某擬建國(guó)家高速公路控制性工程之一,有道路通至橋位,交通條件便利。初步設(shè)計(jì)階段推薦橋型為9×40T梁+1×340米鋼管混凝土桁架拱+3×40米T梁,全長(zhǎng)844m。橋區(qū)地貌類型屬溶蝕-構(gòu)造地貌單元,地面高程介于1355.5m~1725.2m之間,相對(duì)高差約369.7m。擬研究的小樁號(hào)岸坡高約220m,地形陡峭,坡度約50°~75°,局部為陡崖,崖口以上地形較為平坦,巖性為灰?guī)r,岸坡巖體受構(gòu)造溶蝕裂隙切割嚴(yán)重,淺層巖體松散破碎,縱坡為切向高陡巖質(zhì)邊坡,橫向受巖層傾向和河流切割形成長(zhǎng)大順層巖質(zhì)邊坡,傾向路線右側(cè),前緣具有臨空條件。特大橋岸坡全貌見圖1所示。

    圖1 橋梁岸坡全貌

    1.2 工程地質(zhì)條件

    岸坡上覆0~4m蓋黏土,基巖為三疊系下統(tǒng)永寧鎮(zhèn)組第一段(T1yn1)灰?guī)r。場(chǎng)區(qū)無斷層通過,巖層單斜,局部存在褶曲變形,巖層產(chǎn)狀190°∠10°?;鶐r層面一般鈣質(zhì)膠結(jié),結(jié)合程度一般。場(chǎng)區(qū)主要發(fā)育有2組節(jié)理,J1:80°∠75°,走向近平行于河谷,J2:173°∠70°,走向近垂直于河谷,節(jié)理張開度大于3mm,泥質(zhì)充填,結(jié)合程度差。

    場(chǎng)區(qū)地震動(dòng)反應(yīng)頻譜特征周期為0.40s,地震動(dòng)峰值加速度值為0.05g,地震基本烈度為Ⅵ度。

    1.3 水文地質(zhì)條件

    白水河最高洪水位標(biāo)高為1370.0m,河水位遠(yuǎn)低于橋梁拱座結(jié)構(gòu),對(duì)橋梁建設(shè)基本無影響。

    場(chǎng)區(qū)地下水類型為第四系松散土層孔隙裂隙水、基巖風(fēng)化層裂隙水、巖溶裂隙水。地下水靠大氣降水補(bǔ)給,降水大部分以坡面流形式匯入橋位中部白水河河谷中排出場(chǎng)區(qū),一部分下滲形成地下水沿巖體節(jié)理裂隙、巖層層面及溶蝕裂隙向地勢(shì)低洼處排泄。地下水受季節(jié)影響大,雨季基巖裂隙水、巖溶裂隙水較豐富,水量較大;枯水期補(bǔ)給差,水量相對(duì)較小。

    1.4 構(gòu)造溶蝕裂隙帶及巖體完整性

    卸荷裂隙、溶蝕卸荷裂隙等大型切割裂隙是硬巖、較硬巖體地區(qū)常見的地質(zhì)問題,對(duì)結(jié)構(gòu)物的安全影響較大。岸坡受河谷切割達(dá)220m,切割深度較大,卸荷裂隙等大型切割裂隙是控制岸坡穩(wěn)定性及橋梁跨徑的關(guān)鍵因素。受構(gòu)造及溶蝕雙重作用,橋基岸坡陡崖一帶巖體構(gòu)造溶蝕卸荷裂隙發(fā)育,切割嚴(yán)重,大多切穿巖層層面。尤其平行于河谷走向延伸的構(gòu)造溶蝕裂隙J1極發(fā)育,且延伸較遠(yuǎn)。根據(jù)槽探、鉆孔電視、物探、鉆探等綜合揭示,裂隙發(fā)育寬度0.5~1.2m,間距1~2m,發(fā)育深度40~60m。

    岸坡巖體由于受深大溶蝕構(gòu)造裂隙切割,淺層巖體松散破碎,完整性差,對(duì)岸坡穩(wěn)定性帶來不利,在荷載、施工擾動(dòng)等不利條件下,岸坡巖體易垮塌失穩(wěn)。遠(yuǎn)離溶蝕卸荷裂隙帶,強(qiáng)風(fēng)化巖體節(jié)理裂隙發(fā)育,巖芯呈碎塊狀、少量短柱狀,巖體破碎,中風(fēng)化巖體節(jié)理發(fā)育~不發(fā)育,巖芯呈柱狀、少量短柱狀及塊狀,中風(fēng)化巖體較破碎~較完整。

    2 岸坡穩(wěn)定性分析

    2.1 穩(wěn)定性工程地質(zhì)分析

    岸坡巖層傾角較緩,層面抗剪強(qiáng)度大于傾角,不會(huì)發(fā)生順層滑移破壞,潛在失穩(wěn)破壞模式為拉裂—崩塌,拱座距離橫向順層邊坡拉裂變形帶距離約280m,橫向順層岸坡穩(wěn)定性不控制橋梁方案。

    縱向岸坡為切向坡,未發(fā)育不利結(jié)構(gòu)面及組合,受構(gòu)造溶蝕作用影響,陡崖前緣為構(gòu)造溶蝕裂隙帶,巖體破碎、完整性差,控制岸坡穩(wěn)定性及橋梁跨徑。

    2.2 穩(wěn)定性計(jì)算

    針對(duì)岸坡潛在失穩(wěn)破壞的特點(diǎn),考慮邊坡沿橋軸線方向潛在的破壞模式,采用有限元法進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算。計(jì)算斷面如圖2所示。

    圖2 岸坡穩(wěn)定性計(jì)算剖面圖

    2.2.1 計(jì)算荷載及工況

    穩(wěn)定性計(jì)算考慮的荷載主要包括巖體自重、橋梁荷載等。拱橋荷載主要包括豎向力和水平力,拱底豎向力124000t,拱背水平力48000 t,簡(jiǎn)化為面荷載作用于拱座基礎(chǔ)上,單寬豎向力4470 t,單位寬度水平力1730t。計(jì)算工況包括正常工況(工況1、工況2)、暴雨工況(工況3)和地震工況(工況4),對(duì)應(yīng)的安全控制標(biāo)準(zhǔn)分別為1.35、1.20及1.10。

    2.2.2 巖體物理力學(xué)參數(shù)

    計(jì)算參數(shù)采用規(guī)范推薦值、室內(nèi)試驗(yàn)成果相結(jié)合的方式,并綜合考慮現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)情況進(jìn)行確定。正常工況采用天然巖土體物理力學(xué)參數(shù),暴雨工況采用飽和巖土體物理力學(xué)參數(shù),巖體物理力學(xué)參數(shù)見表1。

    表1 巖土物理力學(xué)參數(shù)取值

    2.2.3 穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    岸坡整體穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果如表2所示,計(jì)算結(jié)果表明縱向岸坡整體穩(wěn)定性均滿足安全控制標(biāo)準(zhǔn),且具有一定的安全儲(chǔ)備。

    表2 岸坡整體穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    局部穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果如表3所示。計(jì)算結(jié)果表明構(gòu)造溶蝕裂隙帶局部穩(wěn)定性滿足安全控制標(biāo)準(zhǔn)。

    表3 納雍岸局部穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    3 數(shù)值分析

    3.1 張節(jié)理分布

    采用離散元法對(duì)岸坡張節(jié)理分布進(jìn)行數(shù)值模擬,分析岸坡自重和橋梁荷載作用下張節(jié)理發(fā)育特征。計(jì)算得岸坡自重條件下張節(jié)理分布見圖3。由圖可知,坡腳到陡崖坡頂張節(jié)理很發(fā)育,張開的結(jié)構(gòu)面發(fā)育深度約0~60m,這部分張開的結(jié)構(gòu)面在風(fēng)化、溶蝕等作用下可能進(jìn)一步演化導(dǎo)致巖體崩塌。

    橋梁荷載作用下,張開結(jié)構(gòu)面分布在岸坡前緣陡崖斜坡段,形成卸荷裂隙帶,如圖4所示,張開的結(jié)構(gòu)面發(fā)育深度約0~40m,受張開的結(jié)構(gòu)面切割巖體,靠近陡崖的局部區(qū)域巖體發(fā)生錯(cuò)落式失穩(wěn)或與母巖分離,但均為小規(guī)模漸進(jìn)式的破壞,不能形成大規(guī)模連續(xù)的滑面。拱座位置施工開挖可消除裂隙帶對(duì)拱座的影響。

    圖3 自重作用下張節(jié)理分布圖 圖4 橋梁荷載作用下張節(jié)理分布特征

    3.2 橋梁荷載作用下附加位移

    利用midas GTS-NX分析橋梁荷載作用下岸坡附加位移變形情況,判斷岸坡巖體是否可能因大變形而產(chǎn)生破壞。計(jì)算時(shí)簡(jiǎn)化為平面二維應(yīng)變問題,巖土體采用莫爾-庫(kù)倫模型,拱座采用線彈性模型。計(jì)算得拱座下部基巖在橋梁結(jié)構(gòu)荷載作用下最大位移為1.27mm,岸坡不會(huì)因?yàn)榇笞冃味l(fā)生破壞。

    4 結(jié)論

    通過對(duì)某特大橋小樁號(hào)岸坡穩(wěn)定性研究,得出以下結(jié)論:

    (1)橫向順層岸坡巖層面抗剪強(qiáng)度高于傾角,不會(huì)發(fā)生順層滑動(dòng)。

    (2)縱坡整體穩(wěn)定性及構(gòu)造溶蝕裂隙帶局部穩(wěn)定性均滿足安全控制標(biāo)準(zhǔn),拱座已完全避開構(gòu)造溶蝕裂隙帶,拱座位置處岸坡穩(wěn)定性具有較高的安全儲(chǔ)備。

    (3)橋梁荷載作用下附加位移為毫米級(jí),岸坡不會(huì)因橋梁荷載作用發(fā)生大變形而破壞。

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