貫通多孔聚丙烯酸十八酯降凝劑對(duì)合成蠟油流變性影響

楊 飛, 代抒彤, 夏 雪, 段 澤, 陳新雅, 姚 博

(1.中國(guó)石油大學(xué)(華東)儲(chǔ)運(yùn)與建筑工程學(xué)院,山東青島 266580; 2.山東省油氣儲(chǔ)運(yùn)安全省級(jí)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山東青島 266580)

含蠟原油廣泛分布于世界各地,是一種重要的化石能源。含蠟原油中蠟分子在溫度降至析蠟點(diǎn)附近及以下時(shí),形成細(xì)小的針狀或片狀蠟晶,導(dǎo)致晶液界面較大;在相對(duì)較低的析蠟量和較高的溫度下,即可因形成連續(xù)的蠟晶三維網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)而產(chǎn)生膠凝[1-4]。因此含蠟原油的凝點(diǎn)高,常溫下流動(dòng)性差,管道輸送存在困難。為保證含蠟原油安全、經(jīng)濟(jì)地輸送,諸多聚合物降凝劑已經(jīng)被成功開發(fā)并應(yīng)用于實(shí)際工程。其中聚丙烯酸酯(PA)類梳狀聚合物是最為常見的一類含蠟原油降凝劑,但在實(shí)際應(yīng)用過程中其降凝降黏效果仍顯不足[5-9]。開發(fā)高效含蠟原油降凝劑一直是油氣儲(chǔ)運(yùn)領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)之一。多孔聚合物材料是一類帶有大量孔洞結(jié)構(gòu)的合成型有機(jī)高分子材料,其孔隙率高、比表面積大、孔結(jié)構(gòu)與分子結(jié)構(gòu)多樣可控、且易加工成型的獨(dú)特優(yōu)勢(shì)使其在CH4/H2儲(chǔ)存、海上溢油處理、油水分離等油氣工程領(lǐng)域體現(xiàn)出巨大的應(yīng)用價(jià)值[10-15],但至今未見其應(yīng)用于原油降凝降黏領(lǐng)域。多孔聚合物材料的制備途徑多樣,其中高內(nèi)相乳液(high internal phase emulsions,HIPEs)模板法是最常用的制備方法之一[13-15]。在具備一般多孔聚合物特點(diǎn)的同時(shí),HIPEs模板法制備的材料還兼具獨(dú)特的三維貫通孔結(jié)構(gòu),進(jìn)而賦予小分子在多孔材料中自由擴(kuò)散傳輸?shù)哪芰14,16-21]。這為開發(fā)新一代高效降凝劑提供了一個(gè)新思路。筆者通過自由基聚合法和高內(nèi)相乳液模板法分別合成聚丙烯酸十八酯(SFR-POA)和具有貫通孔結(jié)構(gòu)的聚丙烯酸十八酯(TP-POA),并對(duì)其結(jié)構(gòu)與性質(zhì)進(jìn)行表征。繼而通過流變?cè)囼?yàn)研究不同交聯(lián)劑(二乙烯基苯,DVB)和致孔劑(甲苯)用量下TP-POA對(duì)合成蠟油流變特性的影響。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料與儀器

1.1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)涉及的儀器包括丙烯酸十八酯(OA)、失水山梨醇脂肪酸酯(Span 80)、甲苯、DVB、無(wú)水乙醇、氫氧化鈉、液體石蠟和甲基萘,分析純,購(gòu)自阿拉丁化學(xué)試劑公司;熔點(diǎn)分別為50～52 ℃和62～64 ℃的切片石蠟,購(gòu)自國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司;無(wú)水氯化鈣(CaCl2)、過硫酸鉀(KPS)和分析純,購(gòu)自天津市大茂化學(xué)試劑廠。

1.1.2 試驗(yàn)儀器

AD500S-H 12G乳化機(jī),深圳良誼實(shí)驗(yàn)室儀器有限公司;Varian 3800GC型氣相色譜儀,美國(guó)Varian公司;Thermo ScientificTMNicoletTMiSTM5傅里葉變換紅外光譜儀,美國(guó)賽默飛世爾科技公司;FEI Quanta FEG250掃描電子顯微鏡,美國(guó)FEI公司;Zetasizer Nano激光粒度儀,英國(guó)馬爾文帕納科儀器有限公司;Zeiss supra 55型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡,日本株式會(huì)社日立制作所;Micromeritics TriStar II 3020 比表面積及孔隙度分析儀,美國(guó)麥克儀器公司;DSC 821e型差示掃描量熱(DSC)儀,瑞士Mettler-Toledo公司;RS75型旋轉(zhuǎn)流變儀,德國(guó)HAAKE公司;BX51型偏光顯微鏡,日本Olympus公司。

1.2 試驗(yàn)過程

1.2.1 合成蠟油制備

合成蠟油由溶質(zhì)和溶劑兩部分組成,溶質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%。溶質(zhì)為熔點(diǎn)范圍50～52 ℃和62～64 ℃的切片石蠟按質(zhì)量比1∶3混合,溶劑為液體石蠟和甲基萘按質(zhì)量比4∶1混合[7,10]。通過凝膠滲透色譜法(GPC)對(duì)混合切片石蠟的碳數(shù)分布情況進(jìn)行測(cè)試(圖1),由圖1表明混合切片石蠟具有較寬的碳數(shù)分布。

圖1 混合切片石蠟的碳數(shù)分布Fig.1 Carbon number distribution of mixed paraffin wax

1.2.2 SFR-POA合成

利用溶液自由基聚合反應(yīng)制備SFR-POA。首先將OA與甲苯在三口燒瓶中混合,邊攪拌邊水浴加熱至70 ℃恒溫。然后將引發(fā)劑AIBN溶于少量甲苯中,通過滴液漏斗在30 min內(nèi)緩慢且均勻地滴加至燒瓶中。反應(yīng)4 h后將反應(yīng)液通過過量的甲醇沉淀,得到白色固體。將白色沉淀置于烘箱中干燥24 h,最終得到SFR-POA。其反應(yīng)原理是單體借助引發(fā)劑活化為活性自由基,再與單體連鎖聚合形成高聚物[10],聚合反應(yīng)式為

.

1.2.3 TP-POA合成

通過高內(nèi)向乳液模板法合成TP-POA,圖2為交聯(lián)過程示意圖。具體合成方法如下:將質(zhì)量m′的OA、Span 80、DVB、甲苯,一定量的蒸餾水在40 ℃的恒溫水浴中混合均勻后利用乳化機(jī)高速乳化15 min,乳化過程中緩慢勻速地滴加一定量的穩(wěn)定劑CaCl2和引發(fā)劑KPS水溶液;然后將形成的乳狀液移至65 ℃的恒溫水浴中,在氮?dú)夥毡Ｗo(hù)下連續(xù)反應(yīng)18 h;產(chǎn)物經(jīng)無(wú)水乙醇索氏抽提8 h后去除多余的DVB、Span 80和未反應(yīng)的OA,于40 ℃真空干燥箱中干燥后稱量質(zhì)量為m″,研磨成粉末狀顆粒過篩備用。其中調(diào)控DVB與甲苯用量分別為OA質(zhì)量分?jǐn)?shù)的5%和50%、2%和50%、1%和50%、1%和75%、1%和100%,制備得到的貫通多孔聚丙烯酸十八酯分別記為TP-POA-1～5,其中TP-POA-1～3的單一變量為DVB濃度,TP-POA-3～5的單一變量為甲苯濃度。

圖2 TP-POA交聯(lián)過程示意圖Fig.2 Schematic diagram of TP-POA crosslinking process

1.2.4 流變特性試驗(yàn)

采用RS75旋轉(zhuǎn)流變儀評(píng)價(jià)TP-POA對(duì)合成蠟油流變特性的影響。加劑量分別控制為500和1 000 mg/kg。將合成蠟油分裝于磨口瓶中,70 ℃恒溫水浴熱處理30 min后,進(jìn)行試驗(yàn)。

(1)凝點(diǎn)測(cè)定。根據(jù)中國(guó)石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T0541-2009,測(cè)定添加降凝劑前后油樣的凝點(diǎn)。

(2)低溫流變曲線測(cè)定。將油樣于60 ℃恒溫5min,以0.5 ℃/min的降溫速率靜態(tài)降溫至5 ℃,恒溫30 min。接著在10 min內(nèi)控制剪切速率從0.01 s-1增至200 s-1,測(cè)定5 ℃下油樣的流變曲線[4,22]。

(3)動(dòng)態(tài)降溫試驗(yàn)。將油樣于60 ℃恒溫10 min,以恒定降溫速率0.5 ℃/min、剪切速率10 s-1邊降溫邊恒速剪切至10 ℃,測(cè)定油樣表觀黏度隨溫度的變化關(guān)系[21-22]。

1.2.5 合成蠟油結(jié)晶放熱特性

采用差示掃描量熱儀在氮?dú)鈿夥罩袦y(cè)定加劑前后合成蠟油的結(jié)晶放熱特性。在60～-20 ℃溫度區(qū)間內(nèi)以恒定降溫速率10 ℃/min測(cè)定熱流隨溫度的變化曲線與析蠟點(diǎn)。

1.2.6 蠟晶微觀形貌觀察

采用偏光顯微鏡觀察添加多孔聚合物降凝劑前后合成蠟油在一定溫度下的蠟晶微觀形貌。油樣于60 ℃下預(yù)熱30 min,滴加至偏光顯微鏡熱臺(tái)上,以0.5 ℃/min的降溫速率由60 ℃降溫至15 ℃后恒溫,拍攝油樣的偏光顯微照片[23]。

1.2.7 TP-POA溶脹能力及交聯(lián)密度測(cè)試

將已知質(zhì)量為m1的TP-POA-1～5放入恒溫25 ℃的裝有甲苯的密封容器中,每隔8 h稱取材料的質(zhì)量(用吸油紙擦去材料表面浮液),直至兩次質(zhì)量的差值不超過m1/1 000,記錄最后一次稱量材料的質(zhì)量為m2,重復(fù)試驗(yàn)3次,取質(zhì)量變化差值的平均數(shù)。單位質(zhì)量TP-POA吸收甲苯的質(zhì)量M計(jì)算式[24]為

(1)

交聯(lián)密度γe的計(jì)算式[25]為

(2)

式中,φ0為初始狀態(tài)下聚合物在溶液體系中的體積分?jǐn)?shù);ρ為聚合物密度,g/cm3;ρ1為溶劑密度,甲苯取為0.87 g/cm3;ν0為溶劑的摩爾體積,甲苯取為106.54 cm3/mol;χ為聚合物與溶劑的相互作用參數(shù),其值為0.465。

2 結(jié)果與討論

2.1 SFR-POA與TP-POA表征

2.1.1 SFR-POA與TP-POA基本物性

SFR-POA和TP-POA-1～5的基本物性如表1所示。產(chǎn)率Y計(jì)算公式為

(3)

產(chǎn)率均超過80%,聚合反應(yīng)較完全。TP-POA的溶脹能力及交聯(lián)密度經(jīng)計(jì)算可知,當(dāng)致孔劑甲苯用量相同時(shí),TP-POA-1溶脹能力最好,交聯(lián)密度也最大,吸油量達(dá)到其自身質(zhì)量的4.24倍。隨著DVB用量減小,TP-POA-1～3的溶脹能力逐漸減弱,交聯(lián)密度也呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。當(dāng)交聯(lián)劑DVB用量相同時(shí),TP-POA-4溶脹能力最好,吸油量達(dá)到其自身質(zhì)量的3.48倍。隨著甲苯用量增大,TP-POA-3～5的溶脹能力先提高后降低,但交聯(lián)密度相差不大。

表1 SFR-POA和TP-POA-1～5的基本物性

2.1.2 OA、SFR-POA、TP-POA的FT-IR

圖3 OA、SFR-POA和TP-POA的紅外光譜Fig.3 FT-IR spectra of OA, SFR-POA and TP-POA

2.1.3 TP-POA的SEM和Cryo-SEM照片

TP-POA表面SEM照片如圖4(a)所示。先將樣品黏在導(dǎo)電膠上,之后用徠卡噴金儀對(duì)樣品表面噴金10 s,噴金結(jié)束后放入掃描電子顯微鏡下觀察形貌?？梢奣P-POA顆粒粒徑約為10～50 μm,表面存在大量貫通孔結(jié)構(gòu),孔徑分布較寬,屬于多層級(jí)孔結(jié)構(gòu)。

將TP-POA以質(zhì)量濃度1 000 mg/kg溶于正庚烷中,將溶劑在真空凍干機(jī)中直接升華,保留溶質(zhì)在溶劑中的原位狀態(tài),拍攝的冷凍掃描電鏡照片如圖4(b)所示?？梢奣P-POA呈現(xiàn)出棒狀顆粒交聯(lián)的貫通多孔結(jié)構(gòu),孔尺寸約為幾nm至幾百nm數(shù)量級(jí)。

圖4 TP-POA的SEM和Cryo-SEM照片F(xiàn)ig.4 SEM and Cryo-SEM photos of TP-POA

2.1.4 TP-POA在正庚烷中的分散狀態(tài)

將TP-POA以質(zhì)量濃度1 000 mg/kg溶于正庚烷中,25 ℃時(shí)的分散狀態(tài)及粒徑分布如圖5所示。

圖5 TP-POA在正庚烷中的分散狀態(tài)與粒徑分布Fig.5 Dispersion state and particle size distribution of TP-POA in n-heptane

由圖5可知,TP-POA在油相中分散較均勻,顆粒粒徑分布較集中,分布范圍在700～4 000 nm,其中在2 031 nm處分布最多,平均粒徑為2 145 nm,分散在油相中顆粒尺寸減小可能是由于受到強(qiáng)烈攪拌的外力作用而破碎。

2.1.5 SFR-POA與TP-POA的結(jié)晶放熱曲線

控制其他參數(shù)不變,不同DVB用量的TP-POA-1～3的降溫結(jié)晶放熱曲線如圖6(a)所示。由圖6(a)可見,SFR-POA的初始結(jié)晶溫度為42.5 ℃,結(jié)晶高峰溫度為38 ℃。TP-POA-1～3的初始結(jié)晶溫度分別為40.0、40.3和41.0 ℃,結(jié)晶高峰溫度分別為36.9、35.0和32.1 ℃。隨著DVB用量增加,材料的交聯(lián)度增加,結(jié)晶高峰溫度降低,結(jié)晶能力顯著下降。這是因?yàn)殡S著材料交聯(lián)密度提高,分子鏈之間通過化學(xué)鍵相互連接,形成復(fù)雜的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),導(dǎo)致分子鏈運(yùn)動(dòng)困難[22-24],不利于其向晶格擴(kuò)散。不同甲苯用量的TP-POA-3～5的降溫結(jié)晶放熱曲線如圖6(b)所示,可見TP-POA-3～5的初始結(jié)晶溫度和結(jié)晶高峰溫度十分相近,甲苯用量對(duì)材料結(jié)晶性能的影響不大,幾乎可以忽略。

圖6 SFR-POA與TP-POA-1～5的結(jié)晶放熱曲線Fig.6 Crystallization exothermic curves of SFR-POA and TP-POA-1-5

2.1.6 TP-POA的比表面積、平均孔徑和孔容

TP-POA-1～5的比表面積、平均孔徑和孔容數(shù)據(jù)如表2所示。隨著交聯(lián)劑DVB用量降低,導(dǎo)致聚

表2 TP-POA-1～5的比表面積、平均孔徑和孔容Table 2 Specific surface area, average pore size and pore volume of TP-POA-1-5

合物締合體的相互穿插程度減弱,表現(xiàn)為TP-POA-1～3的比表面積減小,平均孔徑增大和平均孔容減小。隨著致孔劑甲苯用量增加,TP-POA-3～5的比表面積增加,平均孔徑減小,平均孔容先增加后略有下降。甲苯質(zhì)量分?jǐn)?shù)從50%增大至75%,比表面積增大了88.0%,平均孔徑減小了73.9%,平均孔容增大了93.0%;甲苯質(zhì)量分?jǐn)?shù)從75%增至100%,比表面積僅增大了9.0%,平均孔徑減小了34.7%,平均孔容減小了12.3%。這是因?yàn)橹驴讋┑挠昧窟^高使水相與有機(jī)相發(fā)生相分離?？讖降募眲p小,一方面使比表面積增大,但另一方面由于微小孔徑的毛細(xì)作用顯著增強(qiáng)使孔結(jié)構(gòu)更加脆弱易坍塌,導(dǎo)致比表面積和平均孔容減小[24-25]。當(dāng)甲苯質(zhì)量分?jǐn)?shù)為100%時(shí),綜合表現(xiàn)為比表面積略微增大,平均孔容略微減小。

2.2 添加TP-POA前后合成蠟油的流變特性

2.2.1 凝點(diǎn)測(cè)試

添加TP-POA前后合成蠟油的凝點(diǎn)如表3所示。未加劑合成蠟油的凝點(diǎn)為25 ℃,添加500和1 000 mg/kg的SFR-POA后合成蠟油的凝點(diǎn)分別為13和12 ℃。添加500 mg/kg TP-POA-1～3后合成蠟油的凝點(diǎn)分別降為22、14、12 ℃;加劑1 000 mg/kg后合成蠟油的凝點(diǎn)分別進(jìn)一步降為21、13、10 ℃?？梢?隨著DVB用量降低,TP-POA的降凝效果逐漸提高。

表3 添加SFR-POA、TP-POA-1～5前后合成 蠟油的凝點(diǎn)Table 3 Pour point of undoped/doped with SFR-POA and TP-POA-1-5 of model oil

此外,以致孔劑甲苯用量為唯一變量進(jìn)行對(duì)比,由試驗(yàn)結(jié)果可看出,加入500 mg/kg TP-POA-3～5后,合成蠟油的凝點(diǎn)分別降至12、9、10 ℃;加劑1 000 mg/kg后凝點(diǎn)分別為10、4、6 ℃。由此可見,隨著TP-POA-3～5的甲苯用量逐漸增加,TP-POA-3～5的降凝效果先提高后下降,其中TP-POA-4對(duì)合成蠟油具有最佳的降凝效果,降幅達(dá)21 ℃。

2.2.2 低溫流變曲線

因加劑量為1 000 mg/kg時(shí),TP-POA均表現(xiàn)出更佳的降凝降黏效果,故流變?cè)囼?yàn)均采取此加劑量。

圖7為添加1 000 mg/kg的不同濃度配比合成TP-POA后合成蠟油在5 ℃下的流變曲線。表4為添加SFR-POA或TP-POA-1～5前后合成蠟油在50和100 s-1時(shí)的表觀黏度。由圖7和表4可見,在剪切速率為100 s-1時(shí),未加劑的合成蠟油的表觀黏度為881.90 mPa·s,添加1 000 mg/kg后的SFR-POA合成蠟油的表觀黏度為63.73 mPa·s。分別添加1 000 mg/kg后的TP-POA-1～3合成蠟油的表觀黏度分別為662.00、44.28和39.43 mPa·s。隨著DVB用量降低,合成蠟油的表觀黏度逐漸降低,均低于未加劑蠟油。分別添加1 000 mg/kg的TP-POA-3～5后合成蠟油的表觀黏度分別降為39.43、30.63和35.03 mPa·s。隨著甲苯用量增加,合成蠟油的表觀黏度先降低后回升。由此可見,TP-POA對(duì)合成蠟油的低溫流變性具有明顯的改善作用,其中TP-POA-4的改善效果最佳,相比于SFR-POA降黏率達(dá)54.52%。

圖7 添加SFR-POA、TP-POA前后合成蠟油的流變曲線Fig.7 Flow curves of undoped/doped with SFR-POA and TP-POA of model waxy oil

表4 添加SFR-POA、TP-POA-1～5前后合成蠟油在 50和100 s-1時(shí)的表觀黏度Table 4 Apparent viscosity of undoped/doped with SFR-POA and TP-POA-1-5 at 50 and 100 s-1 of model waxy oil

2.2.3 動(dòng)態(tài)降溫曲線

恒定剪切速率為10 s-1,添加SFR-POA和TP-POA前后,合成蠟油的表觀黏度隨溫度變化曲線如圖8所示。

由圖8可見,當(dāng)溫度高于析蠟點(diǎn)時(shí),在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)中表觀黏度與溫度呈線性關(guān)系。隨著溫度降低至析蠟點(diǎn)附近,油樣的表觀黏度迅速上升,在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)中表現(xiàn)為斜率較大的直線。這是因?yàn)樵诓煌臏囟葏^(qū)間,合成蠟油的析蠟量不同,對(duì)流動(dòng)的阻力不同,從而表現(xiàn)為黏溫曲線斜率的不同。隨著溫度繼續(xù)降低,合成蠟油的表觀黏度不再是溫度的單值函數(shù),而是溫度和剪切速率的二元函數(shù),體現(xiàn)出非牛頓流體的特性[4,20]。添加1 000 mg/kg SFR-POA和TP-POA后,在高于析蠟點(diǎn)的溫度時(shí),合成蠟油體系中幾乎沒有蠟晶析出,與未加劑蠟油的表觀黏度相比,其并無(wú)明顯的降黏效果。當(dāng)溫度降至析蠟點(diǎn)附近及以下時(shí),加劑蠟油的表觀黏度較不加劑蠟油的表觀黏度大幅度降低,在此溫度區(qū)間內(nèi)合成蠟油的流變性得到改善。由圖8(a)可見,未加劑蠟油在10 ℃時(shí)的表觀黏度為2 006.74 mPa·s,添加1 000 mg/kg SFR-POA后降至108.38 mPa·s。添加1 000 mg/kg的TP-POA-1～3后合成蠟油在10 ℃時(shí)的表觀黏度分別為1 778.29、92.61和83.30 mPa·s;由圖8(b)可見,添加1 000 mg/kg TP-POA-3～5后合成蠟油在10 ℃時(shí)的表觀黏度分別為83.30、57.68和77.85 mPa·s。顯然TP-POA對(duì)合成蠟油具有降黏效果,其中TP-POA-4的降黏效果最佳。

圖8 添加SFR-POA、TP-POA-1～5前后合成蠟油的動(dòng)態(tài)降溫曲線Fig.8 Structural properties of undoped/doped with SFR-POA and TP-POA-1-5 under dynamic cooling process of model oil

2.3 添加TP-POA前后合成蠟油的結(jié)晶放熱特性曲線

圖9為添加SFR-POA和TP-POA前后合成蠟油的DSC曲線。未加劑的合成蠟油的析蠟點(diǎn)為28.1 ℃。由圖9(a)可知,添加1 000 mg/kg的TP-POA-1～3后合成蠟油的析蠟點(diǎn)分別為27.8、27.3和25.9 ℃;由圖9(b)可見,添加1 000 mg/kg的TP-POA-3～5后合成蠟油的析蠟點(diǎn)分別為25.9、26.6和26.2 ℃。TP-POA能有效降低合成蠟油的析蠟點(diǎn)。隨著DVB用量降低,TP-POA-1～3的比表面積和平均孔容有所降低,但結(jié)晶能力顯著增強(qiáng)(圖6),增強(qiáng)了其與蠟分子的共晶能力,析蠟點(diǎn)的降低幅度隨之提高;隨著甲苯用量增加,析蠟點(diǎn)的降幅先有所回升后又減弱,這是因?yàn)門P-POA-3～5的比表面積和平均孔容增大(表2),使其在降溫過程中與蠟分子的相互作用增強(qiáng),提升了TP-POA的異相成核作用,蠟分子更易結(jié)晶析出;但是TP-POA的孔結(jié)構(gòu)會(huì)隨著比表面積增大、孔徑減小而坍塌,反而使成核作用被削弱。

圖9 添加SFR-POA、TP-POA-1～5前后合成蠟油的DSC曲線Fig.9 DSC curves of undoped/doped with SFR-POA and TP-POA-1-5 of model oil

2.4 添加TP-POA前后合成蠟油的蠟晶微觀形貌

添加SFR-POA和TP-POA前后,15 ℃下合成蠟油體系中的蠟晶微觀形貌偏光顯微照片如圖10所示。未加劑合成蠟油中析出的蠟晶細(xì)碎且數(shù)量較多,呈細(xì)小針狀雜亂無(wú)章(圖10(a));添加1 000 mg/kg的SFR-POA后,析出的針狀蠟晶明顯減少,并出現(xiàn)了一些尺寸較小、結(jié)構(gòu)較松散的蠟晶絮凝體(圖10(b));隨著DVB用量降低,添加TP-POA的蠟油中析出蠟晶的尺寸逐步變大、結(jié)構(gòu)也更加緊湊;添加適中甲苯質(zhì)量分?jǐn)?shù)(75%)的TP-POA-4的蠟油,相比于其他甲苯用量,生成了尺寸更大的呈放射狀的蠟晶絮凝體,細(xì)小針狀的蠟晶幾乎不再存在(圖10(f))。由此可見,添加合適的TP-POA可有效地調(diào)控合成蠟油中蠟分子的微觀形貌。

圖10 蠟晶微觀形貌照片F(xiàn)ig.10 Wax crystal micro morphology photos

2.5 TP-POA改善合成蠟油流變性機(jī)制

在未加劑的合成蠟油中,析出的蠟晶呈細(xì)小針狀,與液態(tài)油相的界面面積較大,而且無(wú)規(guī)則排列的蠟晶之間容易相互搭接,形成三維網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)(圖10(a)),包覆流動(dòng)的液態(tài)油,從而導(dǎo)致蠟油在較低的析蠟量下就失去了流動(dòng)性。添加TP-POA后,析出的蠟分子傾向于形成尺寸大、結(jié)構(gòu)緊湊的蠟晶絮凝體(圖10(c)～(g))。當(dāng)引入交聯(lián)劑DVB后,TP-POA因交聯(lián)而互相穿插形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)(圖4(b)),聚集體結(jié)構(gòu)更加緊密,增強(qiáng)了其與蠟分子共晶的相互作用,結(jié)晶模板作用體現(xiàn)得更充分,形成的蠟晶更緊湊聚集,減小了晶液界面,最終導(dǎo)致蠟油流動(dòng)性的改善。但隨著DVB用量逐漸增加,其結(jié)晶性能急劇惡化(圖6(a)),與蠟分子的共晶能力顯著變差,這極大影響了對(duì)合成蠟油流變性的改善效果。致孔劑的加入,使TP-POA的比表面積和平均孔容顯著增大,為蠟分子在其表面結(jié)晶提供了更多成核位點(diǎn)。隨著甲苯用量逐漸增加,TP-POA-3～5的比表面積在增大的同時(shí)(表2),微小孔徑受到的毛細(xì)作用增強(qiáng),在熱處理攪拌過程中孔結(jié)構(gòu)易坍塌,這兩方面共同影響了TP-POA的異相成核作用。選擇合適的致孔劑濃度,既保證較大的比表面積和平均孔容,又保證孔結(jié)構(gòu)的力學(xué)強(qiáng)度,顯得尤為重要。

加入TP-POA后,合成蠟油中的蠟分子不僅可以與聚集體結(jié)構(gòu)更緊湊的TP-POA發(fā)生共晶,促進(jìn)析出的蠟分子不斷長(zhǎng)大,而且TP-POA具有較大的比表面積,異相成核作用也顯著增強(qiáng)。TP-POA作為蠟結(jié)晶模板,使蠟分子在孔結(jié)構(gòu)內(nèi)外不斷結(jié)晶析出,促使蠟分子生長(zhǎng)為尺寸較大、結(jié)構(gòu)較緊湊的蠟晶絮凝體,改變了合成蠟油體系中蠟分子的析出特性,從而改善合成蠟油的低溫流變性。

3 結(jié) 論

(1)添加500 mg/kg的TP-POA對(duì)合成蠟油的流變性改善效果不突出。當(dāng)加劑量上升至1 000 mg/kg,較低交聯(lián)劑DVB用量、適宜致孔劑甲苯用量的TP-POA-4使合成蠟油的凝點(diǎn)和表觀黏度顯著降低。

(2)合成TP-POA過程中,DVB和甲苯用量對(duì)合成蠟油流變性的影響較大。隨著DVB用量的降低,TP-POA交聯(lián)密度降低,結(jié)晶性增強(qiáng),與蠟分子的共晶能力增強(qiáng),提高了對(duì)合成蠟油流變性的改善效果。隨著甲苯用量增加,TP-POA的比表面積顯著增大,為蠟分子在其孔結(jié)構(gòu)內(nèi)外析出提供了更多的成核位點(diǎn),但甲苯用量過大反而導(dǎo)致了平均孔容的降低,異相成核作用受到這兩方面的共同影響,使合成蠟油的流變改善效果先提高后下降。

(3)TP-POA較SFR-POA可進(jìn)一步調(diào)控合成蠟油中蠟分子的析出過程,起到更強(qiáng)的蠟結(jié)晶模板作用,使其形成尺寸更大、結(jié)構(gòu)更緊湊的蠟晶絮凝體,從而改善其低溫流變性。