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    高硫煤煙氣氨法脫硫裝置升級改造

    2021-11-10 02:22:18
    氮肥與合成氣 2021年11期
    關(guān)鍵詞:液氣羅茨硫酸銨

    龍 勇

    (貴州黔希煤化工投資有限責(zé)任公司, 貴州黔西 551500)

    貴州黔希煤化工投資有限責(zé)任公司原氨法脫硫系統(tǒng)于2018年5月建成并投入使用,按“3臺鍋爐全開,共用1塔”設(shè)計,設(shè)置3臺220 t/h循環(huán)流化床鍋爐,同時處理來自3臺鍋爐的煙氣。

    1 現(xiàn)有問題

    隨著SO2排放限值要求越來越高,原氨法脫硫裝置不能滿足超低排放標(biāo)準(zhǔn),具體表現(xiàn)為不能滿足凈煙氣中SO2質(zhì)量濃度≤35 mg/m3、顆粒物排放質(zhì)量濃度≤10 mg/m3的超低排放要求。原氨法脫硫裝置設(shè)備參數(shù)見表1。

    表1 原裝置主要設(shè)備參數(shù)

    2 原因分析

    (1) 工藝流程不合理,氣溶膠及氨逃逸嚴(yán)重。

    (2) 循環(huán)量不足,液氣比偏小。

    (3) 噴淋層設(shè)計不合理,噴淋覆蓋率偏低,影響吸收效果。

    (4) 氧化方式設(shè)計不合理,造成氧化率不高,未充分氧化的溶液進入濃縮系統(tǒng)后遇高溫?zé)煔夥纸猱a(chǎn)生大量氣溶膠。

    (5) 脫硫后凈煙氣二次凈化措施不當(dāng),且洗滌效果差,導(dǎo)致凈煙氣霧滴中的硫酸鹽含量偏高,凈煙氣出口總塵超標(biāo)。

    (6) 除霧器選型及配置不合理導(dǎo)致除霧效果差、凈煙氣霧滴夾帶嚴(yán)重,引起出口總塵超標(biāo)。

    3 改造方案

    重新設(shè)計進口參數(shù),煙氣量為90萬 m3/h,進口SO2質(zhì)量濃度為8 300 mg/m3。采用單塔多段多循環(huán)工藝,在脫硫塔內(nèi)實現(xiàn)濃縮、降溫、脫硫、煙氣的凈化除塵及除霧等功能。每級循環(huán)分別設(shè)獨立的循環(huán)槽、噴淋層,形成相對獨立的閉環(huán)循環(huán)回路。根據(jù)不同的功能,獨立控制每級循環(huán)運行參數(shù),易于優(yōu)化和快速調(diào)整。吸收氧化區(qū)硫酸銨濃度低、pH值高,利于SO2的吸收及亞硫酸銨的氧化;濃縮區(qū)硫酸銨濃度高、pH值低,利于硫酸銨的結(jié)晶[1-2]。改造后的煤煙氣脫硫裝置流程見圖1。

    圖1 改造后的煤煙氣脫硫流程

    3.1 提高系統(tǒng)氧化率

    原氧化系統(tǒng)采用噴射氧化技術(shù),循環(huán)溶液經(jīng)過曝氣器的喉腔與經(jīng)射流曝氣器的空氣接觸,從而對脫硫吸收回流溶液進行氧化。但因噴射泵揚程小,吸入的空氣量不足,且氣液接觸時間短,氧化率低至50%,導(dǎo)致濃縮段結(jié)晶顆粒細(xì)小懸浮、硫酸銨出料困難、干燥系統(tǒng)散發(fā)的氨味刺鼻。

    采用可控制吸收液氧化率技術(shù)對原氧化系統(tǒng)進行改造,相比其它脫硫工藝,單塔多段多循環(huán)技術(shù)吸收液和氧化液是徹底分開的,可保證99.5%以上的氧化率。合理控制吸收液的氧化率,在保證脫硫效率的前提下,降低吸收液的pH值,從源頭上杜絕氨逃逸??刂莆找旱牡脱趸剩谠瓱煔鈪?shù)突然往上波動、加氨調(diào)節(jié)未及時跟上的情況下,可保證出口排放參數(shù)不會突然升高。氧化罐采用2臺羅茨風(fēng)機(體積流量為271 m3/min,4層篩板結(jié)構(gòu)),保證足夠的氧化風(fēng)量和氧化停留時間。氧化槽底部為氧化風(fēng)管分布器,確保低濃度亞硫酸銨的氧化率為99.5%以上,避免亞硫酸銨分解形成SO2、NH3,提高氨的利用率。

    3.2 升級濃縮段擾動方式

    原脫硫塔濃縮段采用羅茨風(fēng)機擾動來防止硫酸銨物料沉淀。羅茨風(fēng)機的體積流量為54 m3/h,出口壓力為49 kPa。2018年9月停車檢修時,相關(guān)人員發(fā)現(xiàn)濃縮段底部有厚度為300 mm的硫酸銨物料沉淀。停車前,已對濃縮段進行補清水化料操作,控制硫酸銨溶液的密度后,仍存在大量物料沉淀。

    分析物料沉積原因,發(fā)現(xiàn)擾動風(fēng)與懸浮底部的距離為500 mm,無法擾動所有硫酸銨物料。

    濃縮段底部擾動風(fēng)分布管布置較為密集,給底部維修施工帶來一定的阻礙。同時,分布管上的孔徑較小,當(dāng)固含量偏高時,容易發(fā)生堵塞,導(dǎo)致羅茨風(fēng)機電流升高、出口壓力升高。

    針對氨法脫硫漿液的特點,采用帶噴嘴的漿液噴射液力攪拌技術(shù)。對比常規(guī)氣流攪拌裝置,液力攪拌優(yōu)勢在于:其動能遠(yuǎn)超氣流攪拌動能,攪拌效果更好;避免了氣流攪拌時泵入口易吸氣導(dǎo)致泵氣蝕和管道振動;液力攪拌覆蓋整個塔截面,避免塔底局部集料導(dǎo)致硫銨塊狀物料堵塞循環(huán)泵進口過濾器;底部分布管布局較為寬敞,方便底部檢修施工;噴嘴孔徑較大,不易發(fā)生堵塞,同時易沖洗。改造后,2次大修停車開塔時,發(fā)現(xiàn)底部硫酸銨物料均無任何堆積情況,擾動效果良好。采用此種擾動方式要求氧化罐漿液氧化率達到99.5%以上,且氧化罐漿液保持較低pH值運行,保證濃縮段內(nèi)部不產(chǎn)生亞硫酸銨成分[3]。

    3.3 合理選擇加氨方式

    原脫硫塔從脫硫循環(huán)泵進口管道加入氨水,氨水與亞硫酸氫銨混合不均勻,而氧化罐內(nèi)不參與加氨,與SO2反應(yīng)后生成的亞硫酸氫銨在氧化罐內(nèi)不能轉(zhuǎn)換成亞硫酸銨,導(dǎo)致整個氧化罐內(nèi)亞硫酸銨、亞硫酸氫銨增多,嚴(yán)重影響了系統(tǒng)氧化率,增大了氨逃逸,吸收效率低。

    對此進行改造,將氨水直接打入單獨新建的加氨槽內(nèi),連接3臺脫硫循環(huán)泵,在脫硫段內(nèi)完成SO2的吸收反應(yīng),經(jīng)集液盤2根回流管流入加氨槽形成循環(huán)。亞硫酸銨溶液經(jīng)脫硫泵的支管打入氧化槽,經(jīng)過2臺羅茨風(fēng)機進行強制氧化[4]。

    3.4 合理選擇液氣比

    液氣比過小會導(dǎo)致吸收效率降低、循環(huán)液中游離氨含量增多。吸收段氣相氨質(zhì)量濃度應(yīng)小于3 mg/m3,以避免氣溶膠的生成。過高的液氣比會導(dǎo)致煙氣帶水嚴(yán)重及塔阻增大、投資費用增加。根據(jù)實踐經(jīng)驗并結(jié)合理論計算,液氣比應(yīng)大于9 L/m3。原脫硫塔液氣比不足5 L/m3,改造后達10 L/m3。

    3.5 升級除霧器

    原脫硫塔采用兩層平板除霧器,除霧效果差,煙氣拖尾嚴(yán)重。對此進行改造,使用三級屋脊除霧器加兩級絲網(wǎng)除霧器。在脫硫塔吸收噴淋層上方設(shè)置3層除霧器,分離收集噴淋吸收后的煙氣中夾帶的絕大部分機械霧滴。除霧器上下安裝噴淋水管,通過定期沖洗,去除除霧器表面上的煙塵和亞硫酸銨晶體顆粒,補充循環(huán)液因煙氣飽和而帶走的水分,以維持塔底循環(huán)池的液位。確保除霧器出口的霧滴質(zhì)量濃度≤50 mg/m3。

    3.6 升級水洗段

    原水洗段體積流量為120 m3/h,無法捕捉煙氣中的銨鹽。對此進行改造,選用大流量的水洗泵,由外部水洗循環(huán)槽、水洗泵、水洗噴淋層、填料、吸收積液盤組成。通過水洗噴淋層噴出的大量清水洗滌去除煙氣中夾帶的可溶性銨鹽,水通過積液盤收集洗滌至水洗槽中循環(huán)使用,保證了塔內(nèi)噴淋覆蓋面積,將出口粉塵質(zhì)量濃度控制在5 mg/m3以下。

    3.7 優(yōu)化濃縮段循環(huán)

    濃縮層塔壁安裝環(huán)形清洗管路,保證了塔壁清潔。進口煙道兩側(cè)有煙道沖洗水,底部安裝沖洗水,防止煙氣中的灰塵或噴淋漿液堆積于進口煙道。此外,設(shè)置煙道緊急降溫水,防止塔壁溫度超溫。濃縮系統(tǒng)的集液器進口采用旋流凝并器,減少了煙氣中漿液夾帶量,同時起到了整流煙氣的作用,利于吸收流場的分布。氧化循環(huán)槽向濃縮段輸送的補充液為合格的完全氧化液,濃縮段亞硫酸銨不會分解,杜絕氣溶膠的生成。

    4 改造效果

    改造前,原鍋爐煙氣中,SO2排放質(zhì)量濃度≤200 mg/m3、顆粒物排放質(zhì)量濃度≤30 mg/m3。改造后,SO2排放質(zhì)量濃度≤35 mg/m3、顆粒物排放質(zhì)量濃度≤5 mg/m3。現(xiàn)鍋爐煙氣排放量為90萬m3/h,年運行時間按8 000 h計,SO2減排量為1 188 t、顆粒物減排量為180 t。

    5 結(jié)語

    貴州地區(qū)煤礦煤種中,硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.5%~4.0%,煙氣中SO2排放質(zhì)量濃度為5 500~8 000 mg/m3,原脫硫系統(tǒng)無法消化,排放無法達標(biāo)。改造后,裝置運行穩(wěn)定,滿足環(huán)保超低排放要求。

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