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    風(fēng)力發(fā)電機(jī)雷擊電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的計(jì)算和應(yīng)用

    2021-11-10 04:53:00何量高子欽羅小峰甘楊成劉積喜陳銳良肖穩(wěn)安楊暉
    廣東氣象 2021年5期
    關(guān)鍵詞:電磁場(chǎng)磁場(chǎng)

    何量,高子欽,羅小峰,甘楊成,劉積喜,陳銳良,肖穩(wěn)安,楊暉

    (1.廣東粵電電白風(fēng)電有限公司,廣東茂名 525400;2.廣東佛山順德倫教金盾防雷技術(shù)發(fā)展有限公司,廣東佛山 528308;3.南京信息工程大學(xué),江蘇南京 210044;4.廣州市氣象局,廣東廣州 510530)

    區(qū)域防雷的理論和設(shè)計(jì)方法[1],采用了楊暉等[2]對(duì)兩次雷擊之間的時(shí)間間隔,雷暴云運(yùn)動(dòng)的方向和速度,以及郄秀書等[3]避雷針電暈后下風(fēng)向地表電場(chǎng)的衰減和屏蔽作用的最新觀測(cè)和研究成果,建立了一個(gè)新的電氣幾何模型[4]。按照這個(gè)電氣幾何模型,選擇在風(fēng)電場(chǎng)上風(fēng)向的風(fēng)機(jī)設(shè)置攔截點(diǎn),雷云對(duì)攔截點(diǎn)風(fēng)機(jī)機(jī)艙上的避雷針?lè)烹姡沟孟嘛L(fēng)向區(qū)域的風(fēng)機(jī)不發(fā)生直接雷擊而以預(yù)防雷電電磁場(chǎng)損壞為主。

    雷電對(duì)攔截點(diǎn)風(fēng)機(jī)機(jī)艙上的避雷針?lè)烹?,雷電流流過(guò)風(fēng)機(jī)塔體時(shí)將產(chǎn)生劇烈變化的電磁場(chǎng)。理論上,由雷電流變化產(chǎn)生的電磁場(chǎng)是一個(gè)感應(yīng)場(chǎng)[5]。對(duì)雷擊電磁場(chǎng)的分析有很多方法,如窗時(shí)域有限差分法等[6],但涉及的因子較多,計(jì)算比較復(fù)雜。

    本研究通過(guò)攔截點(diǎn)避雷針接閃放電的數(shù)學(xué)模型,分析了雷擊點(diǎn)電磁場(chǎng)的性質(zhì)和特點(diǎn),給出了區(qū)域防雷設(shè)計(jì)中雷擊電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的空間高度、計(jì)算方法和應(yīng)用。

    1 電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的空間高度

    1.1 數(shù)學(xué)模型

    彼得遜等效電路是分析雷電放電的一種數(shù)學(xué)模型[7]。雷擊放電由電暈(先導(dǎo))放電轉(zhuǎn)變?yōu)殡娀。ㄖ鳎┓烹姷倪^(guò)程,可以用一根已充電的垂直導(dǎo)線突然與被擊物體接通來(lái)模擬,如圖1所示。

    圖1 雷電放電的彼得遜等效電路

    從圖1可以看出,容易測(cè)量的量是電弧(主)放電后流過(guò)阻抗Z的電流。因此,把此放電過(guò)程簡(jiǎn)化成為一個(gè)數(shù)學(xué)模型,利用彼得遜等效電路(圖1d),可求得比較統(tǒng)一的分析結(jié)果。

    1.2 空間高度

    由于雷電流流經(jīng)被擊物體時(shí)的大小與被擊物體的波阻抗有關(guān),因此,把被擊物體的波阻抗為零時(shí)的電流定義為雷電流,用I表示。根據(jù)雷電放電的等效電路,可知流經(jīng)被擊物體波阻抗為Z時(shí)的電流Iz與雷電流I的關(guān)系為

    其中,Z0為雷電通道的波阻抗,通常為300~400 Ω[8];Z為被擊物體波阻抗(Ω);I為雷電流(A);IZ為流經(jīng)被擊物體的電流(A)。

    區(qū)域防雷攔截點(diǎn)避雷針(包括引下線、塔筒)到大地之間的波阻抗,相當(dāng)于單根導(dǎo)線接地的波阻抗,其阻抗Z與單位長(zhǎng)度的分布參數(shù)有關(guān),如圖1c所示,即

    其中,L0為單位長(zhǎng)度電感(H/m);C0為單位長(zhǎng)度電容(F/m)。

    因避雷針安裝在攔截點(diǎn)的風(fēng)機(jī)機(jī)艙上,避雷針和風(fēng)機(jī)的規(guī)格尺寸不同,單位長(zhǎng)度的L0和C0不同,波阻抗也就不同,比較嚴(yán)格的計(jì)算,應(yīng)按桿塔分段波阻抗進(jìn)行模擬[9]。許多情況下,在雷擊點(diǎn)由閃電“看到”的阻抗為幾十歐姆或以下,它使人們可以假定雷電通道有無(wú)窮大的等效阻抗。假定雷電通道的波阻抗Z0為300Ω,避雷針到大地之間的波阻抗Z=50Ω,同時(shí),按照國(guó)際大電網(wǎng)會(huì)議(CIGRE)雷電流全球首次負(fù)雷擊平均峰值電流分布IZ=30 kA[10],把Z和IZ代入式(1),可得I=35 kA??梢?jiàn)雷擊通道中,在雷擊點(diǎn)以上部分的通道電流I比雷擊點(diǎn)以下部分的電流IZ要大一些。I與IZ值的不同,在雷電流經(jīng)過(guò)的區(qū)間所產(chǎn)生的電磁場(chǎng)強(qiáng)度就不同。由于雷擊點(diǎn)避雷針電暈產(chǎn)生的離子,在下風(fēng)向形成屏蔽層,隔離了通道電流I產(chǎn)生的電磁場(chǎng)對(duì)IZ產(chǎn)生的電磁場(chǎng)的耦合,因此,風(fēng)電場(chǎng)電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布計(jì)算的高度為風(fēng)機(jī)避雷針高度以下的空間水平梯度。

    避雷針攔截雷電的原理,是在雷云下行先導(dǎo)電場(chǎng)的作用下產(chǎn)生與下行先導(dǎo)方向相對(duì)運(yùn)動(dòng)的上行先導(dǎo),在空中與下行先導(dǎo)連接而形成放電。上行先導(dǎo)長(zhǎng)度一般為幾十米[11]。顯然安裝在風(fēng)機(jī)機(jī)艙上的避雷針只有在風(fēng)機(jī)葉片端部運(yùn)動(dòng)到低于機(jī)艙避雷針高度時(shí)才起作用。此種狀態(tài)下,風(fēng)電場(chǎng)電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布計(jì)算的高度將由兩部分組成,即風(fēng)機(jī)葉片高度和機(jī)艙避雷針高度。

    2 根據(jù)風(fēng)電場(chǎng)的特點(diǎn)防護(hù)λ /4磁場(chǎng)

    2.1 電磁波的空間矢量關(guān)系

    雷電流流過(guò)避雷針和風(fēng)機(jī)塔筒時(shí),根據(jù)畢奧-薩伐爾定理,將在電流流過(guò)的路徑感應(yīng)出磁場(chǎng),磁場(chǎng)的變化感應(yīng)出變化的電場(chǎng),電磁場(chǎng)周而復(fù)始的變化形成了電磁波。電磁波的電場(chǎng)和磁場(chǎng)空間矢量關(guān)系見(jiàn)圖2,具有在空間上電場(chǎng)和磁場(chǎng)同相位且相互垂直;在時(shí)間上電場(chǎng)和磁場(chǎng)相差π/2、電場(chǎng)或磁場(chǎng)變化一周,向前傳輸一個(gè)波長(zhǎng)的距離3個(gè)特征。

    圖2 電場(chǎng)和磁場(chǎng)空間矢量關(guān)系

    2.2 λ /4的磁場(chǎng)是電磁場(chǎng)防護(hù)的重點(diǎn)

    根據(jù)麥克斯韋方程[12]:

    當(dāng)磁場(chǎng)B=sinωt時(shí)

    其中,▽為矢量算子;E為電場(chǎng)強(qiáng)度(V/m);B為磁感應(yīng)強(qiáng)度(W/m2)。

    計(jì)算結(jié)果表明,被磁場(chǎng)感應(yīng)出的電場(chǎng)和原磁場(chǎng)相位相差-π/2。也就是說(shuō),機(jī)艙避雷針雷電流流過(guò)引下線和塔筒時(shí),首先產(chǎn)生磁場(chǎng),而在其峰值(π/2)后產(chǎn)生電場(chǎng)。引起線路和電子器件過(guò)電壓的電磁脈沖有害分量d B/d t,只與λ/4的磁場(chǎng)變化陡度有關(guān)。

    2.3 選擇λ /4波長(zhǎng)的原則

    波長(zhǎng)的選擇與風(fēng)電場(chǎng)電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的距離相關(guān)。電磁波的波長(zhǎng)用λ=v/f計(jì)算,其中,λ為波長(zhǎng)(m);v為光速(m/s);f為頻率(Hz)。波長(zhǎng)選擇的基本原則:

    (1)考慮雷擊波形為單個(gè)脈沖在線路上傳輸,且只考慮由零上升到最大值,采用IEC推薦的1.2/50μs波形包絡(luò)線分析,其波長(zhǎng)λ=360 m。

    (2)考慮雷擊電磁場(chǎng)對(duì)風(fēng)電場(chǎng)采集與監(jiān)視控制系統(tǒng)(supervisory control and data acquisition,SCADA)[13]的影響,可對(duì)雷擊波形進(jìn)行傅里葉變換,得到頻幅和能量最大的頻率分量[14],選擇最接近SCADA工作頻率的分量加于分析。

    (3)根據(jù)雷電波形的頻幅特性和能量分布,選擇5~10 kHz的波長(zhǎng)進(jìn)行計(jì)算。戈?duì)柕拢?5]把雷擊波1 kHz,50 km作為近、遠(yuǎn)場(chǎng)的劃分界限,可作參考。

    另外,在考慮λ/4波長(zhǎng)對(duì)雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)影響的同時(shí),需要考慮對(duì)周邊風(fēng)機(jī)的影響。根據(jù)電磁場(chǎng)時(shí)間矢量關(guān)系,可看出電磁場(chǎng)在傳播方向傳輸時(shí),電場(chǎng)和磁場(chǎng)的時(shí)間矢量相位關(guān)系,電場(chǎng)是水平的,磁場(chǎng)是垂直的,二者在空間上相差90°,如圖3所示。

    圖3 電場(chǎng)和磁場(chǎng)時(shí)間矢量關(guān)系

    因此,雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)方向?qū)⒁岳讚酎c(diǎn)為圓心平行于地面向外傳播(風(fēng)機(jī)避雷針高度以下空間水平梯度)。周邊風(fēng)機(jī)內(nèi)部垂直于地面布置的690 V電源線路和機(jī)艙與塔基連接的控制線路與雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)平行,將產(chǎn)生嚴(yán)重影響。

    3 電磁場(chǎng)強(qiáng)度的梯度分布

    3.1 畢奧-薩伐爾定理的應(yīng)用

    由電磁波的空間和時(shí)間矢量分析可知,區(qū)域防雷預(yù)防雷擊電磁場(chǎng)主要在λ/4距離內(nèi)由原電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)。由雷擊電流產(chǎn)生的磁場(chǎng),用畢奧-薩伐爾定理,按式(4)計(jì)算。

    其中,γ=1(在m.k.s.a單位制);H為磁場(chǎng)強(qiáng)度(A/m);I為電流(A);R為測(cè)量點(diǎn)至電流源點(diǎn)的距離(m)。

    在雷電防護(hù)工程技術(shù)中,經(jīng)常用到高斯單位制,因?yàn)锽=μ0H,為了方便,可把式(4)變成式(5)。

    其中,B為磁感應(yīng)強(qiáng)度(T)(1 T=104Gs);μ0=4π×10-7;I為電流(A);R為測(cè)量點(diǎn)至電流源點(diǎn)的距離(m)。

    3.2 磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的計(jì)算

    對(duì)區(qū)域防雷設(shè)計(jì)保護(hù)的特定區(qū)域范圍內(nèi),磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布可直接應(yīng)用式(5)計(jì)算。只要對(duì)式(5)中I選定一個(gè)值,然后對(duì)R分別賦值,即可計(jì)算出雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)和風(fēng)電場(chǎng)的磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布。

    本研究就廣東電白熱水風(fēng)電場(chǎng)的雷擊磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布進(jìn)行分析:雷擊電流的取值采用國(guó)際大電網(wǎng)會(huì)議(CIGRE)負(fù)雷擊平均電流峰值的全球分布I=30 kA;按照距攔截點(diǎn)風(fēng)機(jī)半徑500 m距離,參照Q/DXYH·001—2018《煙花爆竹生產(chǎn)企業(yè)雷電護(hù)技術(shù)規(guī)范》區(qū)域防雷設(shè)計(jì)的保護(hù)范圍[16],分兩步計(jì)算電磁場(chǎng)的強(qiáng)度梯度分布。

    第1步:把電子設(shè)備損壞值B=2.4 Gs代入式(5),計(jì)算R的值(半徑范圍)[17]:

    計(jì)算結(jié)果表明,當(dāng)雷擊電流為30 kA時(shí),2.4 Gs磁場(chǎng)強(qiáng)度半徑為25 m。然而,風(fēng)機(jī)塔筒內(nèi)的直徑約6 m,若避雷針接閃的雷電流超過(guò)10 kA,風(fēng)機(jī)塔筒內(nèi)磁場(chǎng)強(qiáng)度將超過(guò)SCADA的損壞閥值2.4 Gs。而安裝在塔基附近的箱變,也將被高強(qiáng)度磁場(chǎng)所覆蓋。

    第2步:把保護(hù)區(qū)內(nèi)任一點(diǎn)擬與選攔截點(diǎn)的直線距離R每隔100 m分成5個(gè)梯度,把R1代入式(5)計(jì)算可得B1:

    分別把R2=200 m、R3=300 m、R4=400 m、R5=500 m代入B1計(jì)算式,結(jié)果分別為0.3、0.2、0.15、0.12 Gs,梯度分布見(jiàn)圖4。

    計(jì)算結(jié)果表明:

    (1)對(duì)雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)的SCADA具有嚴(yán)重的影響,需對(duì)其進(jìn)行加固。

    (2)對(duì)距雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)大于100m半徑的其它風(fēng)機(jī)的影響可以忽略。

    (3)雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)磁場(chǎng)強(qiáng)度過(guò)大而導(dǎo)致的線路過(guò)電壓,將以光速通過(guò)與雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)相互連接的物理介質(zhì)(光纖的鋼絲,690 V線路,接地連接線等)傳導(dǎo)到其它風(fēng)機(jī)而引起SCADA損壞。

    (4)雷電流波形中幅值與能量較高的5~10 kHz的頻率分量,其波長(zhǎng)為60~30 km。需要考慮λ/4干擾的半徑范圍為15~7.5 km。按電磁干擾的頻率范圍分類,雷電的頻率在30 kHz以下,屬甚低頻干擾源[18]。

    因此,風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)機(jī)、集電線路、升壓站接地體及其它接地線的物理長(zhǎng)度應(yīng)避免λ/4,最好為λ/20。因?yàn)?,?dāng)其長(zhǎng)度接近λ/4時(shí),根據(jù)傳輸線理論可知,這時(shí)相當(dāng)于開路,有很強(qiáng)的天線效應(yīng)而起不到接地作用。

    4 結(jié)論

    4.1 電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布計(jì)算的4個(gè)基本要素

    1)風(fēng)機(jī)雷擊電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的計(jì)算高度為風(fēng)機(jī)避雷針高度以下的空間。

    2)雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)將以雷擊點(diǎn)為圓心平行于地面向外傳播,其強(qiáng)度梯度分布為空間水平梯度。

    3)引起風(fēng)機(jī)線路和電子器件過(guò)電壓的電磁脈沖有害分量是d B/d t,只與λ/4的磁場(chǎng)變化陡度有關(guān)。不需要考慮電場(chǎng)的影響。與GB50057-2010《建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》要求[19]一致。

    4)合理選擇雷電流的幅值并應(yīng)用畢奧-薩伐爾定理計(jì)算,可方便得到風(fēng)機(jī)雷擊磁場(chǎng)強(qiáng)度空間水平梯度分布。本研究以雷電流30 kA計(jì)算,得出距雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)100 m處的磁場(chǎng)強(qiáng)度為0.6 Gs,因此,距雷擊點(diǎn)風(fēng)機(jī)100 m外的風(fēng)機(jī)系統(tǒng)(不包括光纖通信系統(tǒng))不受雷擊電磁場(chǎng)損害。

    本研究采用國(guó)際大電網(wǎng)會(huì)議(CIGRE)負(fù)雷擊平均電流峰值的全球分布IZ=30 kA進(jìn)行計(jì)算,也可根據(jù)當(dāng)?shù)氐拈W電定位資料所確定的平均雷電流峰值取值。例如中國(guó)科學(xué)院空間中心ADTD雷電監(jiān)測(cè)定位網(wǎng)2005年對(duì)各地的監(jiān)測(cè)結(jié)果,54 431 206次負(fù)回?fù)魪?qiáng)度主要集中在10~50 kA,最高慨率值為15 kA[20]。

    4.2 雷擊電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布的應(yīng)用

    區(qū)域防雷設(shè)計(jì)保護(hù)對(duì)象不是一個(gè)單體而是一個(gè)區(qū)域,雷電在一個(gè)特定的區(qū)域有相對(duì)穩(wěn)定的路徑,利用風(fēng)機(jī)機(jī)艙上的避雷針在上風(fēng)向攔截雷電,可實(shí)現(xiàn)下風(fēng)向一定距離內(nèi)不發(fā)生直接雷擊。因此,風(fēng)電場(chǎng)防護(hù)重點(diǎn)之一是預(yù)防雷擊電磁脈沖的損害。雷擊電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布用于對(duì)接閃點(diǎn)風(fēng)機(jī)的確定和對(duì)其周邊風(fēng)機(jī)電磁場(chǎng)空間強(qiáng)度的分析,有針對(duì)性的確定屏蔽、搭接、電涌吸收等技術(shù)措施,實(shí)現(xiàn)最大性價(jià)比。

    本研究采用風(fēng)機(jī)安裝傳統(tǒng)的避雷針攔截雷電進(jìn)行分析,實(shí)際上傳統(tǒng)避雷針對(duì)雷擊的攔截作用有限。我國(guó)已發(fā)明了能預(yù)防直接雷擊和側(cè)面雷擊,減小雷擊點(diǎn)電流的全方位雷電攔截器[21]、多脈沖電涌保護(hù)器[22]和電磁脈沖高能吸收器等。2020年,廣東電白熱水風(fēng)電場(chǎng)已采用區(qū)域防雷設(shè)計(jì)方法,通過(guò)計(jì)算風(fēng)電場(chǎng)的電磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度分布選擇了雷電攔截點(diǎn),把風(fēng)機(jī)機(jī)艙上的避雷針更換成全方位雷電攔截器,與現(xiàn)有風(fēng)機(jī)葉片接閃并聯(lián)運(yùn)行;在機(jī)艙配電柜和塔基配電柜安裝了多脈沖電涌保護(hù)器。經(jīng)過(guò)近兩年雷雨季節(jié)的考驗(yàn),因雷擊導(dǎo)致風(fēng)機(jī)故障的現(xiàn)象未再發(fā)生[23]。

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