絡(luò)合鐵濕式氧化H2S工藝松動(dòng)風(fēng)管線堵塞分析研究

韓 港 李楨瑋 王繼鵬

中國(guó)石油天然氣集團(tuán)有限公司長(zhǎng)慶油田分公司第一采氣廠, 陜西 榆林 718500

0 前言

在絡(luò)合鐵濕式氧化H2S工藝中,吸收氧化塔是整個(gè)工藝的核心塔器,H2S的氧化反應(yīng)在其中進(jìn)行。吸收氧化塔的錐體更是影響硫漿沉降和粗硫黃品質(zhì)的重要部分。隨著吸收氧化塔的運(yùn)行,部分硫漿會(huì)進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)管線,通過(guò)松動(dòng)風(fēng)吹掃可以干預(yù)硫漿流態(tài),使硫漿更好地沉降。若硫漿或相關(guān)藥劑長(zhǎng)期殘留在松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi),會(huì)影響松動(dòng)風(fēng)吹掃效果,導(dǎo)致部分硫在錐體內(nèi)壁吸附,無(wú)法正常沉降,不僅會(huì)對(duì)實(shí)際生產(chǎn)造成影響,而且給脫硫裝置后期維修增加了工作量。

故對(duì)吸收氧化塔錐體松動(dòng)風(fēng)管線運(yùn)行過(guò)程中相關(guān)運(yùn)行參數(shù)及堵塞影響因素進(jìn)行歸納分析,以期提出運(yùn)行建議。

1 絡(luò)合鐵濕式氧化H2S工藝

1.1 工藝簡(jiǎn)介

某天然氣凈化廠硫黃回收工程采用絡(luò)合鐵濕式氧化H2S工藝脫除甲基二乙醇胺(MDEA)再生酸性氣中的H2S,同時(shí)回收硫黃。其特點(diǎn)是直接將H2S轉(zhuǎn)變成元素S,工藝簡(jiǎn)單[1-2]。

絡(luò)合鐵濕式氧化H2S工藝的基本反應(yīng)可分為吸收和再生兩部分[3]。

吸收氧化塔錐體部分與7組松動(dòng)風(fēng)管線相連(由下至上標(biāo)號(hào)依次為A～G),工廠風(fēng)進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)罐,經(jīng)穩(wěn)壓后進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)管線,然后吹出。在反應(yīng)器錐體部分共有7組共18路松動(dòng)風(fēng)管線,每1路由1個(gè)聯(lián)鎖閥控制,各聯(lián)鎖閥依次打開(kāi)和關(guān)閉,間隔為15 s,每一輪吹掃之間間隔600 s,在設(shè)定的時(shí)間內(nèi)循環(huán)上述過(guò)程,對(duì)錐體內(nèi)流體流態(tài)進(jìn)行人為干預(yù),以此來(lái)防止流動(dòng)性差的硫漿附著在吸收氧化塔錐體內(nèi)壁上。吸收氧化塔及松動(dòng)風(fēng)管路示意圖見(jiàn)圖1。

圖1 吸收氧化塔及松動(dòng)風(fēng)管路示意圖Fig.1 Absorption oxidation tower and loose wind pipe

1.2 工藝相關(guān)參數(shù)

目前設(shè)備實(shí)際運(yùn)行中,酸氣平均流量為2 938 m3/h,進(jìn)塔壓力在50～60 kPa,硫黃回收反應(yīng)溶液的溫度必須比進(jìn)入反應(yīng)器的酸氣溫度高,以防止碳?xì)浠衔锖瓦^(guò)量水的冷凝。正常溫度控制在49～52 ℃,物料進(jìn)塔參數(shù)見(jiàn)表1,產(chǎn)品及排放指標(biāo)見(jiàn)表2。

表1 物料進(jìn)塔參數(shù)表

表2 產(chǎn)品及排放指標(biāo)表

在氧化塔中每生成1 kg硫會(huì)有8 162 kJ的熱量產(chǎn)生,這些熱量至少可以蒸發(fā)1.43 kg以上的水,而反應(yīng)每生成1 kg的硫只生成0.20 kg的水,所以反應(yīng)器中需要補(bǔ)充大量的水。吸收/氧化反應(yīng)器的液位控制相當(dāng)重要,因?yàn)樗鼤?huì)影響吸收能力、鐵離子催化劑再生和內(nèi)部循環(huán)速率。正常液位控制在4.27～4.63 m。

2 硫漿堵塞松動(dòng)風(fēng)管線影響因素

2.1 藥劑對(duì)流體性質(zhì)的影響

吸收氧化塔錐體中液體屬于一種懸濁液,其中硫漿屬于非牛頓流體。硫堵主要是氧化產(chǎn)生的硫顆粒(S8)引起的,硫顆粒具有憎水性,易黏附在吸收氧化塔內(nèi)壁及工廠風(fēng)管線上,最終造成結(jié)塊或堵塞,除了硫顆粒,反應(yīng)過(guò)程藥劑加注量不當(dāng),或鼓風(fēng)量不當(dāng)導(dǎo)致氧氣量過(guò)多或過(guò)少,則會(huì)導(dǎo)致FeS、Fe(OH)3和Fe2(SO4)3生成,藥劑加注量對(duì)硫漿性質(zhì)產(chǎn)生影響,與松動(dòng)風(fēng)管線被堵塞有一定關(guān)系[4]。

2.1.1 鐵離子催化劑

2.1.2 螯合劑

螯合劑是一種有機(jī)化合物,能像“爪子”一樣環(huán)繞在金屬離子周圍,在兩個(gè)或更多的非金屬原子和金屬離子之間形成化學(xué)鍵,可有效防止產(chǎn)生Fe(OH)3或FeS沉淀,能夠提高鐵離子溶解度。此藥劑是有機(jī)化合物,溶液溫度較高時(shí)容易在氧化反應(yīng)過(guò)程中發(fā)生降解。

2.1.3 生物抑制劑

溶液中過(guò)量的生物活性(細(xì)菌)會(huì)降解螯合劑。在循環(huán)溶液中加入小劑量的生物抑制劑足以抑制細(xì)菌生物活性,因此此種藥劑的損耗不大。

2.1.4 表面活性劑

主反應(yīng)器內(nèi)溶液頂部易產(chǎn)生泡沫且存有少量碳?xì)浠衔?硫顆粒易附著在它們表面難以沉降。溶液比重上升、發(fā)泡頻繁都易產(chǎn)生浮硫。為促進(jìn)硫黃的沉降,需要加入表面活性劑[6]。

2.1.5 氫氧化鈉(KOH)

溶液內(nèi)需加入KOH來(lái)營(yíng)造有利于H2S吸收的堿性環(huán)境,絡(luò)合鐵濕式氧化H2S工藝中存在不同的副反應(yīng),如生成Na2S2O3、NaHCO3時(shí)都會(huì)釋放H+,H+會(huì)降低溶液的pH值,最終會(huì)抑制H2S的吸收。

2.2 松動(dòng)風(fēng)吹掃模式的影響

松動(dòng)風(fēng)吹掃主要是按設(shè)定時(shí)間,對(duì)吸收氧化塔錐體內(nèi)部進(jìn)行周期性循環(huán)吹掃。從現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況可以看到,錐體內(nèi)壁乃至松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)都有硫沉積,從檢修拆下的松動(dòng)風(fēng)管線可見(jiàn)，管線基本被完全堵塞。故對(duì)松動(dòng)風(fēng)吹掃模式展開(kāi)分析,主要從吹掃噴嘴角度、松動(dòng)風(fēng)流速和吹掃時(shí)長(zhǎng)入手,進(jìn)行逐步分析,針對(duì)性優(yōu)化。

3 藥劑加注量和參數(shù)分析及建議

3.1 分析

3.1.1 表面活性劑加注量分析

用表面活性劑來(lái)緩解硫堵是絡(luò)合鐵脫硫工藝的重要措施之一,硫漿內(nèi)硫顆粒具有憎水性,通過(guò)表面活性劑可降低水的表面張力,硫顆粒被水潤(rùn)濕,形成水懸液,使細(xì)小的硫顆粒懸浮于溶液中,使其長(zhǎng)大成黏附性較小的大顆粒,能減輕堵塞,亦便于沉降分離。表面活性劑過(guò)少,表面張力過(guò)大,不利于硫漿沉降;表面活性劑過(guò)多則容易發(fā)泡,也不利于硫漿沉降[7]。

3.1.2 鐵離子催化劑與螯合劑加注量分析

3.1.3 氧化還原電勢(shì)參數(shù)分析

3.1.4 分析小結(jié)

現(xiàn)場(chǎng)可能導(dǎo)致松動(dòng)風(fēng)管線堵塞的固體顆粒或沉淀物主要為硫顆粒、FeS、Fe(OH)3和Fe2(SO4)3[10]。

現(xiàn)場(chǎng)拆下的松動(dòng)風(fēng)管線切面內(nèi)并未發(fā)現(xiàn)黑褐色結(jié)塊,整體結(jié)塊為淡黃色,所以排除因FeS、Fe(OH)3造成管線堵塞。Fe2(SO4)3微溶于水,且水解速度較慢,吸水后具有很強(qiáng)黏性,會(huì)產(chǎn)生絮凝作用,且固體狀態(tài)下為淡黃色。

3.2 建議

3.2.1 表面活性劑加注量建議

潛硫量在0～3 t/d時(shí),硫漿泵出口硫漿體積分?jǐn)?shù)要求控制在5%～15%。表面活性劑加注量與硫漿體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系見(jiàn)圖2。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,表面活性劑加注量為5～9 L/h 時(shí),硫漿體積分?jǐn)?shù)可以維持在5.9%～13.57%,故建議實(shí)際生產(chǎn)時(shí)將表面活性劑加注量控制在5～9 L/h。

圖2 表面活性劑加注量與硫漿體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系圖Fig.2 The relationship between the dosage of surfactant and the volume fraction of sulfur slurry

3.2.2 鐵離子催化劑與螯合劑加注量建議

統(tǒng)計(jì)了2019年7月1日至8月26日期間潛硫量、總鐵含量、硫代硫酸鹽含量螯合劑加注量數(shù)據(jù)，見(jiàn)圖3～6。通過(guò)生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析可知：7月22日之后潛硫量明顯下降,約為0.3～1 t/d;期間總鐵含量下降;硫代硫酸鹽含量較高,且氧化還原電勢(shì)在-50 mV附近,最高達(dá)到-25 mV,硫漿體積分?jǐn)?shù)由11%降至3%,必然存在Fe2(SO4)3,若Fe2(SO4)3進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)吹掃管線中產(chǎn)生絮凝作用,硫顆粒將會(huì)堵塞管線[13-15]。

圖3 潛硫量變化趨勢(shì)圖Fig.3 Trend of latent sulfur content

圖4 總鐵含量變化趨勢(shì)圖Fig.4 Trend of total iron content

圖5 硫代硫酸鹽含量變化趨勢(shì)圖Fig.5 Trend of thiosulfate content

圖6 螯合劑加注量變化趨勢(shì)圖Fig.6 Trend of chelating agent filling amount

在潛硫量為0.5～3 t/d時(shí),鐵離子催化劑加注量應(yīng)該動(dòng)態(tài)調(diào)整,保證溶液總鐵含量在500～650 mg/L,以此來(lái)保證硫代硫酸鹽含量在15～50 g/L的合理范圍內(nèi)。螯合劑加注量應(yīng)該控制在10～18 L/h。

3.2.3 氧化還原電勢(shì)參數(shù)建議

圖7 鼓風(fēng)量與氧化還原電勢(shì)的關(guān)系圖Fig.7 The relationship between blowing volume and oxidation-reduction potential

4 松動(dòng)風(fēng)吹掃模式分析及建議

硫漿堵塞松動(dòng)風(fēng)管線不僅與藥劑加注有關(guān),同時(shí)與松動(dòng)風(fēng)管線本身以及其吹掃模式有關(guān),主要從吹掃噴嘴角度、松動(dòng)風(fēng)流速和吹掃時(shí)長(zhǎng)對(duì)松動(dòng)風(fēng)吹掃模式進(jìn)行分析[17]。

4.1 吹掃噴嘴角度分析

經(jīng)調(diào)研,天然氣凈化廠在用吹掃噴嘴角度有Ⅰ、Ⅱ兩類,Ⅰ類與錐體內(nèi)壁平行無(wú)夾角,Ⅱ類與錐體內(nèi)壁存在夾角,見(jiàn)圖8～9。

圖8 與錐體內(nèi)壁平行的吹掃噴嘴(Ⅰ類)Fig.8 Nozzles parallel to the inner wall of the cone(type Ⅰ)

圖9 與錐體內(nèi)壁存在30°夾角的吹掃噴嘴(Ⅱ類)Fig.9 Nozzles with a 30-degree angle with the inner wall of the cone(type Ⅱ)

某天然氣凈化廠實(shí)際采用的吹掃噴嘴角度為Ⅱ類,與錐壁存在夾角,對(duì)兩種吹掃噴嘴角度進(jìn)行分析可知，吹掃噴嘴角度不會(huì)直接影響到吹掃氣量的大小,吹掃噴嘴角度決定了吹掃噴嘴口所受流體靜壓的大小[18]。

取吹掃環(huán)B為例,求取吹掃噴嘴B水平面處流體靜壓(p)為59.136 kPa。

Ⅰ類吹掃噴嘴靜壓:p×sin 37.5°=35.99 kPa

Ⅱ類吹掃噴嘴靜壓:p×sin 67.5°=54.63 kPa

Ⅱ類吹掃噴嘴要比Ⅰ類吹掃噴嘴所受靜壓分壓大1.52倍,吹掃噴嘴與錐面夾角越大,則越容易使硫漿從吹掃噴嘴進(jìn)入到吹掃環(huán)中,導(dǎo)致硫漿堵塞吹掃環(huán)。

兩種角度下,松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)可能滯留硫漿的面積對(duì)比見(jiàn)圖10。其中綠色為Ⅱ類吹掃噴嘴位置,綠色虛線以下為采用Ⅱ類吹掃噴嘴時(shí)松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)可能滯留硫漿的面積；紅色為Ⅰ類吹掃噴嘴位置，紅色虛線以下為采用Ⅰ類吹掃噴嘴時(shí)松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)可能滯留硫漿的面積。

圖10 兩種噴嘴角度下的吹掃管橫截面圖Fig.10 Cross section of purge pipe under two nozzle angles

松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)看做氣液兩相,取DN40和DN50兩種管徑的松動(dòng)風(fēng)管線對(duì)雷諾數(shù)Re進(jìn)行計(jì)算。

(1)

式中:v為平均流速,m/s;d為管徑,m;ρ為流體密度,kg/m3;μ為流體動(dòng)力黏度,Pa·s。

DN40松動(dòng)風(fēng)管線氣相雷諾數(shù)Re:

(2)

DN50松動(dòng)風(fēng)管線氣相雷諾數(shù)Re:

(3)

DN40松動(dòng)風(fēng)管線液相雷諾數(shù)Re:

(4)

DN50松動(dòng)風(fēng)管線液相雷諾數(shù)Re:

(5)

通過(guò)計(jì)算,實(shí)際情況液相流態(tài)為層流區(qū),焊接口以下液體不會(huì)有不規(guī)則脈動(dòng),因此滯留硫漿部分幾乎無(wú)法被松動(dòng)風(fēng)吹掃出。經(jīng)過(guò)計(jì)算,對(duì)于DN40松動(dòng)風(fēng)管線,Ⅱ類吹掃噴嘴硫漿滯留面積為3.298 cm2,Ⅰ類吹掃噴嘴硫漿滯留面積為0.686 cm2;對(duì)于DN50松動(dòng)風(fēng)管線,Ⅱ類吹掃噴嘴硫漿滯留面積為5.153 cm2,Ⅰ類吹掃噴嘴硫漿滯留面積為1.072 cm2。

從計(jì)算結(jié)果可以得出,對(duì)于DN50和DN40松動(dòng)風(fēng)管線而言,Ⅱ類吹掃噴嘴比Ⅰ類吹掃噴嘴的硫漿可能滯留面積大4.807倍,即噴嘴與錐壁夾角越大,則吹掃環(huán)內(nèi)滯留硫漿造成堵塞的可能性越大。

4.2 松動(dòng)風(fēng)流速分析

吹掃松動(dòng)風(fēng)分為18路,各路分別由1個(gè)聯(lián)鎖閥控制,各聯(lián)鎖閥依次打開(kāi)和關(guān)閉,間隔為15 s,每一輪吹掃之間間隔600 s。所以先對(duì)原有吹掃制度進(jìn)行模擬得到以下流態(tài)分布及硫漿沉降情況。

松動(dòng)風(fēng)罐壓力通常在0.6～0.66 MPa,該次模擬計(jì)算相關(guān)參數(shù)以0.66 MPa情況下為例。通過(guò)改變流速大小來(lái)分析吹掃處松動(dòng)風(fēng)流速與硫漿沉降的關(guān)系[19],以吹掃噴嘴A為例,分析是否因氣體流速不夠?qū)е滤蓜?dòng)風(fēng)管線堵塞,吹掃參數(shù)見(jiàn)表3。46.866 m/s和0.375 m/s兩種松動(dòng)風(fēng)流速時(shí)錐體內(nèi)的流體速度和硫漿沉降情況見(jiàn)圖11～14。

表3 吹掃參數(shù)表

圖11 吹掃噴嘴A松動(dòng)風(fēng)流速為46.866 m/s時(shí)塔內(nèi)流體速度分布圖Fig.11 Fluid velocity distribution in the tower whenpurge velocity is 46.866 m/s at nozzle A

圖12 吹掃噴嘴A松動(dòng)風(fēng)流速為46.866 m/s時(shí)塔內(nèi)硫漿沉積情況圖Fig.12 Sulfur deposition in the the tower when purgevelocity is 46.866 m/s at nozzle A

圖13 吹掃噴嘴A松動(dòng)風(fēng)流速為0.375 m/s時(shí)塔內(nèi)流體速度分布圖Fig.13 Fluid velocity distribution in the tower whenpurge velocity is 0.375 m/s at nozzle A

圖14 吹掃噴嘴A松動(dòng)風(fēng)流速0.375 m/s時(shí)塔內(nèi)硫漿沉積情況圖Fig.14 Sulfur deposition in the tower when purgevelocity is 0.375 m/s at nozzle A

松動(dòng)風(fēng)流速為0.375～46.866 m/s之間,吹掃噴嘴吹掃波及范圍最大為3.5 m,最小為2 m,松動(dòng)風(fēng)流速越大,波及范圍越遠(yuǎn)；在松動(dòng)風(fēng)流速為0.75～46.866 m/s時(shí),隨時(shí)間增加,硫漿體積分?jǐn)?shù)幾乎不變,松動(dòng)風(fēng)流速為0.375～0.75 m/s時(shí)，吹掃一段時(shí)間后硫漿體積分?jǐn)?shù)開(kāi)始上升。

松動(dòng)風(fēng)流速小于0.75 m/s時(shí),氣流只起到很小的擾流作用,硫漿主要在重力作用下沉降，均勻性指數(shù)會(huì)隨著吹掃時(shí)間增加而變?。凰蓜?dòng)風(fēng)流速大于0.75 m/s時(shí),硫漿所受流體的曳力大于重力，均勻性指數(shù)會(huì)隨著吹掃時(shí)間的增加而增大,見(jiàn)圖15。

圖15 不同松動(dòng)風(fēng)流速下均勻性指數(shù)圖Fig.15 Uniformity index under different purge velocities

通過(guò)計(jì)算得到B～G吹掃環(huán)噴嘴松動(dòng)風(fēng)流速為46.866 m/s,所以吹掃環(huán)內(nèi)氣量滿足吹掃要求。

4.3 吹掃時(shí)長(zhǎng)分析

觀察增加吹掃時(shí)長(zhǎng)后對(duì)錐體內(nèi)硫漿的影響，驗(yàn)證是否存在吹掃頻次低、吹掃時(shí)間短導(dǎo)致松動(dòng)風(fēng)管線堵塞的可能性[20-22]。

分別把吹掃時(shí)長(zhǎng)增加至12 s、18 s、24 s,以吹掃噴嘴D為例進(jìn)行模擬,吹掃時(shí)長(zhǎng)調(diào)節(jié)前后對(duì)比見(jiàn)圖16～18。

圖16 吹掃噴嘴D吹掃12 s后錐體內(nèi)流體速度圖Fig.16 The fluid velocity diagram in the cone after the purge nozzle D has been purged for 12 s

圖17 吹掃噴嘴D吹掃18 s后錐體內(nèi)流體速度圖Fig.17 The fluid velocity diagram in the cone after the purge nozzle D has been purged for 18 s

圖18 吹掃噴嘴D吹掃24 s后錐體內(nèi)流體速度圖Fig.18 The fluid velocity diagram in the cone after the purge nottle D has been purged for 24 s

通過(guò)圖16～18可以看出,由于一開(kāi)始?xì)饬魇芰黧w反沖力大,所以吹掃時(shí)間越短氣速損耗越大。隨吹掃時(shí)長(zhǎng)的增加,氣速損耗逐漸降低,但是吹掃時(shí)長(zhǎng)過(guò)長(zhǎng)氣流由于密度影響急速上升,最大吹掃時(shí)長(zhǎng)不應(yīng)超過(guò)18 s,吹掃時(shí)長(zhǎng)過(guò)短對(duì)周圍流態(tài)改變過(guò)小,過(guò)長(zhǎng)則不利于硫漿沉降。

系統(tǒng)設(shè)定吹掃時(shí)長(zhǎng)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際吹掃時(shí)長(zhǎng)見(jiàn)表4～5。

表4 系統(tǒng)設(shè)定吹掃時(shí)長(zhǎng)表

表5 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際吹掃時(shí)長(zhǎng)表

經(jīng)過(guò)表4～5對(duì)比,發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際吹掃時(shí)長(zhǎng)存在上下浮動(dòng),最短的吹掃時(shí)長(zhǎng)為5.99～11.15 s不等,系統(tǒng)設(shè)定吹掃時(shí)長(zhǎng)與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際吹掃時(shí)長(zhǎng)相差較多,閥動(dòng)作約為2 s,除去聯(lián)鎖閥動(dòng)作時(shí)間,理論吹掃時(shí)長(zhǎng)為221 s,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際總吹掃時(shí)長(zhǎng)約為120.8 s,遠(yuǎn)小于理論吹掃時(shí)長(zhǎng)。而且理論吹掃間隔為345 s,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際吹掃間隔達(dá)到354.42 s,每次約多等待9.42 s。所以吹掃時(shí)長(zhǎng)與頻次很可能是導(dǎo)致松動(dòng)風(fēng)管線硫堵的原因。

4.4 松動(dòng)風(fēng)吹掃模式建議

1)吹掃噴嘴角度應(yīng)與錐體內(nèi)壁平行,減小硫漿可能滯留面積,降低流體對(duì)噴嘴分壓,避免硫漿在松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)堆積。

2)松動(dòng)風(fēng)周期性吹掃,通過(guò)理論分析可知,松動(dòng)風(fēng)流速應(yīng)大于0.75 m/s,根據(jù)數(shù)值模擬得出最長(zhǎng)不宜超過(guò)18 s,吹掃間隔控制在330～345 s。

3)對(duì)于周期性吹掃,較細(xì)硫顆粒或者其他沉淀物容易隨液體進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)管線,如果有條件建議在每個(gè)松動(dòng)風(fēng)管線的吹掃噴嘴上加裝單向流噴嘴,這樣能從根本上避免停止吹掃后,硫漿倒流進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)的吹掃噴嘴和管線中。

5 結(jié)論及建議

1)潛硫量為0～3 t/d,表面活性劑加注量為5～9 L/h時(shí),硫漿體積分?jǐn)?shù)可以維持在5.9%～13.57%,實(shí)際生產(chǎn)時(shí)表面活性劑加注量建議控制在5～9 L/h。

2)潛硫量為0.5～3 t/d時(shí),鐵離子催化劑加注量應(yīng)該動(dòng)態(tài)調(diào)整,保證溶液總鐵含量在500～650 mg/L,以此來(lái)保證硫代硫酸鹽含量在15～50 g/L的合理范圍內(nèi)。螯合劑加注量應(yīng)該控制在10～18 L/h。

4)吹掃噴嘴角度應(yīng)與錐體內(nèi)壁平行,減小硫漿可能滯留面積,降低流體對(duì)噴嘴分壓,避免硫漿在松動(dòng)風(fēng)管線內(nèi)堆積。

5)松動(dòng)風(fēng)周期性吹掃,理論分析可知，松動(dòng)風(fēng)流速應(yīng)大于0.75 m/s,根據(jù)數(shù)值模擬得出最長(zhǎng)不宜超過(guò)18 s,吹掃間隔控制在330～345 s。

6)對(duì)于周期性吹掃,較細(xì)硫顆粒或者其他沉淀物容易隨液體進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)管線,如果有條件建議在每個(gè)松動(dòng)風(fēng)管線的吹掃噴嘴上加裝單向流噴嘴,這樣能從根本上避免停止吹掃后,硫漿倒流進(jìn)入松動(dòng)風(fēng)的吹掃噴嘴和管線中。