汽車減振器油封摩擦力變化規(guī)律研究*

李修隆 于偉杰 孫維威 楊化林 鄧 芳

(青島科技大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院 山東青島 266061)

汽車減振器油封是一種唇形往復(fù)密封件，它能阻止?jié)櫥屯ㄟ^汽車減振器導(dǎo)向器與活塞桿之間的間隙泄漏到外界環(huán)境中。摩擦力作為減振器的一個(gè)重要參數(shù)，對(duì)減振器的使用壽命和性能有著決定性的影響。摩擦力太大意味著油封唇口與活塞桿的相對(duì)運(yùn)動(dòng)難度較大，一方面會(huì)因?yàn)槟Σ吝^大會(huì)加劇唇口磨損，產(chǎn)生較多的熱量，進(jìn)一步加劇油封唇口的老化，進(jìn)而使得汽車減振器產(chǎn)生泄漏，降低汽車減振器的使用壽命；另一方面摩擦力過大會(huì)使得汽車減振器在工作時(shí)難以被壓縮和復(fù)原，使用性能被大打折扣。摩擦力太小又會(huì)使得油封唇口難以對(duì)密封體做到有效的密封，泄漏量會(huì)增加，同樣會(huì)降低汽車減振器的使用壽命。因此針對(duì)汽車減振器的摩擦力研究是十分具有意義的。

LAWRIE、FIELD等[1-3]最早使用位移傳感器測(cè)量了天然橡膠活塞密封件的摩擦力，并發(fā)現(xiàn)往復(fù)密封內(nèi)外行程的摩擦力存在差異。KANETA等[4]發(fā)現(xiàn)密封界面內(nèi)流體中混有的氣泡對(duì)摩擦力和泄漏有影響，首次揭示了往復(fù)密封界面內(nèi)流體存在空化現(xiàn)象。MüLLER[5]揭示了泄漏和摩擦力隨行程速度、密封預(yù)緊力和流體黏度的變化規(guī)律。FIELD和NAU[6]描繪了摩擦力隨往復(fù)位移的變化規(guī)律。YUKIMASA、江曉紅等[7-9]發(fā)現(xiàn)采用聚四氟乙烯處理的唇形油封可獲得較低的摩擦力。KANZAKI等[10]發(fā)現(xiàn)雙唇往復(fù)油封具有較小的摩擦因數(shù)，同時(shí)還觀察到兩唇間壓力隨流體壓力的增大而升高。

然而上述研究均未考慮溫度對(duì)橡膠材料的影響，為此CNOPS[11]研究了彈性密封件的應(yīng)力松弛和蠕變對(duì)往復(fù)摩擦力的影響，并證實(shí)了橡膠材料存在黏彈效應(yīng)；ASTON、NAKAO等[12-13]探討了溫度與往復(fù)密封變形之間的關(guān)系，并研究了往復(fù)密封件在套桿前后的彈性恢復(fù)率變化。為更深入地研究往復(fù)密封摩擦力，CRUDU等[14-15]將U形密封摩擦力的仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)當(dāng)膜厚很小時(shí)，密封面內(nèi)存在混合潤滑和黏著現(xiàn)象；同時(shí)還擴(kuò)展前人提出的U形密封數(shù)值模型，通過模型分析了密封面粗糙度波長(zhǎng)及分布位置對(duì)摩擦力的影響，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。迪力夏提·艾海提等[16]通過試驗(yàn)臺(tái)測(cè)量了在不同壓力、速度、運(yùn)動(dòng)方向下Y 形密封圈的摩擦力。黃興等人[17]通過實(shí)驗(yàn)與模擬研究了斯特封的摩擦力與泄漏量。

但是對(duì)于往復(fù)油封的摩擦力研究不多，研究摩擦力隨著外界條件的變化規(guī)律更是少之又少，也缺少仿真模擬與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的綜合研究。為了探究油封摩擦力的變化規(guī)律，本文作者以汽車減振器油封為研究對(duì)象，在往復(fù)油封摩擦力實(shí)驗(yàn)臺(tái)上開展摩擦力實(shí)驗(yàn)研究，并分析潤滑油溫度、潤滑油壓力和活塞桿速度對(duì)摩擦力的影響規(guī)律，推斷出在不同的工況下汽車減振器的合理過盈量或抱緊力。同時(shí)將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，進(jìn)而驗(yàn)證所提出混合潤滑數(shù)值仿真模型的準(zhǔn)確性，為進(jìn)一步研究汽車減振器油封的性能和使用壽命提供參考。

1 摩擦力實(shí)驗(yàn)

1.1 往復(fù)油封結(jié)構(gòu)

汽車減振器油封屬于往復(fù)密封的一種，它主要由金屬骨架、靜密封、彈簧、主唇、二道唇、封氣唇和防塵唇構(gòu)成，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。金屬骨架起支撐橡膠體的作用。彈簧對(duì)密封期間唇口的徑向力變化起補(bǔ)償作用。主唇對(duì)油液進(jìn)行密封，并保持一定的潤滑效果。二道唇在高壓環(huán)境下調(diào)節(jié)主唇的應(yīng)力分布并支撐主唇。封氣唇配合導(dǎo)向器將汽車減振器儲(chǔ)油筒內(nèi)的氣體與工作缸內(nèi)的油液分離。防塵唇防止外界雜質(zhì)(粉塵、泥水)進(jìn)入密封界面，以免劃傷油封唇口和活塞桿。

圖1 往復(fù)油封示意Fig 1 Schematic of reciprocating oil seal

1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

摩擦力實(shí)驗(yàn)在往復(fù)油封摩擦力實(shí)驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)臺(tái)結(jié)構(gòu)如圖2所示。實(shí)驗(yàn)臺(tái)主要由液壓系統(tǒng)、控制系統(tǒng)、加熱系統(tǒng)、偏心調(diào)整系統(tǒng)、數(shù)據(jù)測(cè)試系統(tǒng)和油腔等組成。液壓系統(tǒng)提供實(shí)驗(yàn)過程中所需的油液壓力并能保壓，以便實(shí)驗(yàn)臺(tái)可以測(cè)試高壓條件下的汽車減振器油封摩擦力?？刂葡到y(tǒng)依照設(shè)定的速度和行程驅(qū)動(dòng)直線電機(jī)控制活塞桿完成壓縮與復(fù)原行程的交替運(yùn)動(dòng)。加熱系統(tǒng)利用加熱管給油腔內(nèi)的油液加熱，以便實(shí)驗(yàn)臺(tái)可以測(cè)試高溫條件下的汽車減振器油封摩擦力。數(shù)據(jù)測(cè)試系統(tǒng)利用拉壓力傳感器測(cè)量油封密封唇面與活塞桿表面間產(chǎn)生的摩擦力，并能監(jiān)控油液壓力以及油液溫度隨時(shí)間的變化曲線。

圖2 摩擦力試驗(yàn)臺(tái)Fig 2 Experimental rig for friction force

1.3 實(shí)驗(yàn)原理

汽車減振器油封分別安裝在油腔的頂部和底部。頂部和底部的油封都需要正裝，2個(gè)對(duì)稱安裝，中間為密封腔體，如圖3(a)所示。在復(fù)原行程中活塞桿向上運(yùn)動(dòng)，摩擦力方向向下，油封唇口的開口方向與摩擦力方向相反，唇口發(fā)生擠壓變形。在壓縮行程中活塞桿向下運(yùn)動(dòng)，摩擦力方向向上，油封唇口的開口方向與摩擦力方向相同，唇口發(fā)生拉伸變形。在壓縮與復(fù)原行程中摩擦力方向均與活塞桿的運(yùn)動(dòng)方向相反，由于活塞桿運(yùn)動(dòng)方向是周期性改變的，因此摩擦力方向也發(fā)生周期性的變化。油封與活塞桿之間為過盈裝配，油封唇口會(huì)產(chǎn)生施加在活塞桿上的徑向力FN。由庫侖摩擦原理知[18]，摩擦力正比于油封唇口的徑向抱緊力，計(jì)算公式如下：

Ff=fFN

(1)

活塞桿在運(yùn)動(dòng)過程中，復(fù)原行程中油封的摩擦力為F1，拉壓力傳感器數(shù)值為F拉；壓縮行程中油封的摩擦力為F2，拉壓力傳感器的數(shù)值為F壓。活塞桿的重力為FG，其受力分析如圖3(b)所示。則有

圖3 油封裝配圖及受力分析Fig 3 Oil seal assembly diagram(a) and force analysis(b)

F拉=F1+FG

(2)

F壓+FG=F2

(3)

理論上油封在壓縮與復(fù)原行程中產(chǎn)生的摩擦力為

(4)

1.4 測(cè)試方法

實(shí)驗(yàn)過程中每一組油封測(cè)試30個(gè)循環(huán)，而在單個(gè)循環(huán)內(nèi)每一個(gè)行程中記錄多個(gè)點(diǎn)的摩擦力值。為避免活塞桿在啟?；蛐谐剔D(zhuǎn)變期間對(duì)摩擦力造成影響，壓縮與復(fù)原行程的摩擦力均取行程中點(diǎn)的摩擦力數(shù)據(jù)。因此，單個(gè)循環(huán)摩擦力等于壓縮與復(fù)原行程的摩擦力絕對(duì)值之和除以2。

(5)

油封摩擦力等于從起始循環(huán)到總循環(huán)的每個(gè)循環(huán)摩擦力的平均值。

(6)

為保證實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，減少實(shí)驗(yàn)環(huán)境、實(shí)驗(yàn)設(shè)備以及實(shí)驗(yàn)操作帶來的測(cè)量誤差，相同工況條件下測(cè)試3組往復(fù)油封，最終取3組往復(fù)油封摩擦力的平均值作為該實(shí)驗(yàn)工況下的最終實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

2 數(shù)值模型與分析

基于往復(fù)運(yùn)動(dòng)密封界面內(nèi)在各種工況條件下會(huì)發(fā)生混合潤滑，文中將建立往復(fù)式骨架油封密封界面內(nèi)的混合潤滑數(shù)值模型?；钊麠U經(jīng)過多次的往復(fù)運(yùn)動(dòng)其表面會(huì)被油封密封唇面磨得非常光滑，因此假定油封密封唇面粗糙度服從高斯規(guī)律的隨機(jī)分布，活塞桿光滑。圖4示出了混合潤滑條件下往復(fù)式骨架油封密封唇面與活塞桿表面間形成的密封界面。

圖4 密封區(qū)示意Fig 4 Schematic of sealing zone

圖4中，h為密封界面內(nèi)的油膜厚度；pf為流體壓力；psc為不考慮流體壓力時(shí)密封界面內(nèi)的靜接觸壓力；pc為粗糙峰接觸壓力?？梢缘贸觯涸诿芊饨缑鎯?nèi)靜接觸壓力等于流體壓力與粗糙峰接觸壓力之和。

psc=pf+pc

(7)

2.1 有限元分析

圖5顯示了油封密封的有限元模型。由于油封的結(jié)構(gòu)與受力存在軸對(duì)稱性，因此為提高計(jì)算速度采用二維軸對(duì)稱模型。固體單元采用plane183，選用targe169和contact172單元?jiǎng)?chuàng)建接觸對(duì)。由于金屬骨架、彈簧和活塞桿的剛度很大，所以將其設(shè)置為剛體，彈性模量為210 GPa，泊松比為0.3。唇口材料為丁腈橡膠，本構(gòu)模型選用兩參數(shù)的Mooney-Rivlin模型，根據(jù)材料硬度計(jì)算得到本構(gòu)模型的材料參數(shù)C10=1.87 MPa，C01=0.47 MPa[19]，彈性模量為43 MPa，泊松比為0.499。模型采用不同尺寸的單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，為提高有限元分析的準(zhǔn)確性，將唇口附近的網(wǎng)格進(jìn)行局部細(xì)化，如圖5所示。

圖5 有限元模型Fig 5 The FE model

給活塞桿施加向右的位移模擬安裝過盈量，在彈簧中心處施加等效集中力模擬彈簧對(duì)往復(fù)式骨架油封唇口產(chǎn)生的預(yù)緊力。在油側(cè)施加壓力模擬汽車在減振過程汽車減振器內(nèi)部油液對(duì)往復(fù)式骨架油封唇口所產(chǎn)生的流體壓力pf。設(shè)置往復(fù)式骨架油封外徑的所有自由度為零模擬汽車減振器工作缸壁對(duì)油封外徑的約束。

2.2 接觸力學(xué)分析

油封密封面內(nèi)油膜的流體力學(xué)分析由雷諾方程控制。采用微控制體積有限差分法離散化雷諾方程，采用三對(duì)角矩陣算法求解φ和F，從而獲得密封界面內(nèi)的壓力分布和空化區(qū)域。

根據(jù)摩擦學(xué)理論得知：當(dāng)油膜厚度h≤3σ時(shí)，密封界面內(nèi)為混合潤滑狀態(tài)且活塞桿表面與油封密封唇面粗糙峰發(fā)生接觸，于是在計(jì)算油封唇面的徑向變形和密封界面內(nèi)的油膜厚度時(shí)，需在總壓中加上粗糙峰接觸壓力。文中使用經(jīng)典的Greenwood-Williamson表面接觸模型[20-21]計(jì)算活塞桿表面與油封密封唇面之間產(chǎn)生的粗糙峰接觸壓力。接觸壓力pc與總接觸面積Ae根據(jù)模型可知：

(8)

(9)

式中：Ftol表示總接觸載荷；η表示名義接觸面積An上的粗糙峰密度；E′表示組合彈性模量，

(10)

由于軸被視為剛性，E′只是彈性唇的“平面應(yīng)力模量”，

(11)

E、ν分別為唇的彈性模量和泊松比；z為粗糙面高度；d為接觸面分離度，

d=h-ys

(12)

ys表示粗糙度平均值與表面高度之間的距離。作為第一近似，對(duì)于高斯分布

(13)

σs代表粗糙度高度的標(biāo)準(zhǔn)偏差，即不同于表面高度的標(biāo)準(zhǔn)偏差,σ和σs之間的關(guān)系是

(14)

在得到流體壓力pf和粗糙峰接觸壓力pc后，由公式(7)可以求出靜接觸壓力psc，所以可得到摩擦力

Ff=fpscAe

(15)

3 結(jié)果與討論

3.1 活塞桿速度的影響

不同類型的汽車會(huì)在不同的路況條件下行駛，像越野車在比賽過程中一般在高低嚴(yán)重不平的路面行駛，它所使用的減振器的活塞桿運(yùn)動(dòng)速度會(huì)比較快；在一般的公路上行駛的轎車，由于路面較為平穩(wěn)，減振器活塞桿的運(yùn)動(dòng)速度會(huì)比較慢。不同類型汽車上的減振器的油封摩擦力值是不一樣的，因此研究活塞桿運(yùn)動(dòng)速度與油封摩擦力的關(guān)系是十分有意義的。

圖6顯示了實(shí)驗(yàn)得到的活塞桿速度與汽車減振器油封摩擦力之間的關(guān)系，為提高實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性，采用了3種不同類型的油封，為了減少橡膠材料對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響，3種油封的制造材料相同，只是其孔徑有所不同。由圖6可知，隨活塞桿速度的增加，摩擦力呈先增加后減小最后趨于穩(wěn)定的變化規(guī)律。剛開始時(shí)，隨著活塞桿速度的增大，在密封接觸面內(nèi)逐漸形成一層很薄的潤滑油膜，這層油膜不穩(wěn)定且容易破裂，進(jìn)而導(dǎo)致密封接觸面內(nèi)呈邊界潤滑狀態(tài)，所以摩擦力增加。隨活塞桿速度的進(jìn)一步增大，活塞桿速度的提高改善了密封接觸面內(nèi)的潤滑效果，潤滑狀態(tài)由邊界潤滑過渡到混合潤滑，所以摩擦力減小。隨活塞桿速度的再增加，密封接觸面內(nèi)的潤滑轉(zhuǎn)變?yōu)榱黧w潤滑，在流體潤滑條件下密封接觸面內(nèi)形成了穩(wěn)定的潤滑油膜，這層油膜將油封密封唇面從活塞桿表面托起，使兩者完全不接觸，油封唇口也不會(huì)發(fā)生磨損，潤滑效果非常好，所以摩擦力大小趨于穩(wěn)定。

圖6 不同孔徑油封摩擦力隨活塞桿速度變化的實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig 6 Experimental results of friction force of oil seals with differentdiameters varying with rod speed

圖7示出了數(shù)值模擬得到的油封摩擦力隨活塞桿速度的變化關(guān)系?？梢钥闯觯Σ亮﹄S活塞桿速度的增加先增大，最后趨于定值。這是因?yàn)?，增加活塞桿的運(yùn)動(dòng)速度，密封界面內(nèi)的流體動(dòng)壓效應(yīng)增強(qiáng)，進(jìn)而增加了油封唇口對(duì)于活塞桿的抱緊力，所以摩擦力增加；隨著速度的繼續(xù)增加，密封界面內(nèi)的流體動(dòng)壓效應(yīng)達(dá)到最大值，油封對(duì)活塞桿的抱緊力也不再增加，最終摩擦力隨之趨于定值。

圖7 油封摩擦力隨活塞桿速度變化的數(shù)值模擬結(jié)果Fig 7 Numerical results of friction force of oilseal varying with rod speed

對(duì)比實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬的結(jié)果，兩組數(shù)據(jù)變化趨勢(shì)一致，因此結(jié)果正確。但是實(shí)驗(yàn)結(jié)果中，摩擦力會(huì)有一個(gè)極大值，這是因?yàn)樵趯?shí)際使用過程中，油封唇口與減振器活塞桿會(huì)逐漸磨合，磨合后會(huì)比一開始時(shí)摩擦力變小?？梢酝茢喑鋈羝嚋p振器用在低運(yùn)動(dòng)速度場(chǎng)合時(shí)，應(yīng)使油封有較大的過盈量或抱緊力，從而使得摩擦力保持較大數(shù)值，以防止因活塞桿運(yùn)動(dòng)速度過低，導(dǎo)致摩擦力數(shù)值過小，導(dǎo)致泄漏量增加，降低汽車減振器的使用壽命；用于高運(yùn)動(dòng)速度場(chǎng)合時(shí)，在保證油封密封性良好的前提下，盡量減小過盈量或抱緊力，以減小摩擦力，延長(zhǎng)汽車減振器油封的使用壽命。

3.2 潤滑油溫度的影響

在汽車減振器密封系統(tǒng)中潤滑油溫度是影響油封密封性能的重要因素之一。由于汽車減振器內(nèi)部是密閉的，活塞桿往復(fù)運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的熱量很難被帶走，如果汽車長(zhǎng)時(shí)間行駛，就會(huì)使得減振器內(nèi)的溫度不斷升高。油封長(zhǎng)期工作在高溫條件下，不僅會(huì)加快密封唇的老化速度，而且還會(huì)改變密封接觸面內(nèi)的潤滑條件，進(jìn)而引起摩擦力的變化。因此探討油封摩擦力與潤滑油溫度之間的關(guān)系具有重要意義。

圖8顯示了實(shí)驗(yàn)得到的不同潤滑油壓力條件下摩擦力隨潤滑油溫度的變化。隨潤滑油溫度的升高，摩擦力迅速減小。一方面，隨著潤滑油溫度的升高，潤滑油黏度降低，這改善了潤滑油的流動(dòng)性，導(dǎo)致摩擦因數(shù)減小，所以摩擦力減小。另一方面，增加潤滑油溫度，高溫會(huì)導(dǎo)致油封橡膠材料彈性模量降低，油封變軟，油封唇口更容易發(fā)生變形，導(dǎo)致油封唇口施加在活塞桿上的徑向力減小，所以摩擦力會(huì)逐漸減小。

圖8 不同潤滑油壓力下摩擦力隨潤滑油溫度的變化Fig 8 Variation of friction force with oil temperatureunder different oil pressure

在進(jìn)行實(shí)驗(yàn)時(shí)，研究了不同潤滑油壓力條件下的摩擦力數(shù)值，并取了多次實(shí)驗(yàn)的平均值，因此可以保證實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的正確性與合理性。根據(jù)圖8的變化規(guī)律，可以推斷出若汽車減振器用于溫度較高的場(chǎng)合或者汽車一直長(zhǎng)時(shí)間行駛時(shí)，應(yīng)使得油封有較大的過盈量或抱緊力，加大摩擦力，以防止在高溫條件下，由于溫度的不斷上升，導(dǎo)致油封唇口逐漸軟化，油封的摩擦力不斷下降，泄漏量增加，減少汽車減振器的使用壽命。

3.3 潤滑油壓力的影響

在汽車減振器密封系統(tǒng)中潤滑油壓力是影響往復(fù)式骨架油封密封性能的又一個(gè)重要因素。汽車減振器工作缸內(nèi)的潤滑油壓力不是穩(wěn)定的，而是隨活塞桿的運(yùn)動(dòng)時(shí)刻發(fā)生變化的，增大潤滑油壓力會(huì)增大往復(fù)式骨架油封唇口的接觸寬度，進(jìn)而影響油封的抱緊力。因此研究油封摩擦力與潤滑油壓力之間的關(guān)系具有重要的應(yīng)用價(jià)值。

圖9顯示了實(shí)驗(yàn)得到的不同孔徑油封的摩擦力與潤滑油壓力之間的變化關(guān)系。隨著潤滑油壓力的升高，摩擦力逐漸增大，潤滑油壓力越高，摩擦力越大。原因如下：一方面，增大潤滑油壓力，油封唇口與活塞桿之間的接觸寬度增加，這提高了油封唇口的刮油能力，使得油封唇口在壓縮與復(fù)原行程中可以從密封接觸面內(nèi)刮除更厚的油膜，從而導(dǎo)致密封接觸面內(nèi)潤滑油膜的斷裂，形成了干摩擦，摩擦因數(shù)增加，故摩擦力增大；另一方面，隨著潤滑油壓力的升高，油封唇口與活塞桿之間的接觸寬度增加，進(jìn)而油封唇口施加在活塞桿上的徑向力增加，這增大了密封面內(nèi)粗糙峰接觸的機(jī)會(huì)，使得流體動(dòng)壓效應(yīng)減弱，所以摩擦力會(huì)逐漸增大。

圖9 不同孔徑油封摩擦力隨潤滑油壓力變化的實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig 9 Experimental results of friction force of oil seals withdifferent diameters varying with lubricating oil pressure

圖10顯示了數(shù)值模擬得到的油封摩擦力隨著油壓的變化關(guān)系?？煽闯觯Σ亮﹄S著油壓的升高而增大，油壓越高，摩擦力越小。這是因?yàn)?，增大油壓，增加了油?cè)與空氣側(cè)的壓差，所以摩擦力會(huì)逐漸增加。

圖10 油封摩擦力隨潤滑油壓力變化的數(shù)值模擬結(jié)果Fig 10 Numerical results of friction force of oilseal varying with lubricating oil pressure

對(duì)比實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬的結(jié)果，兩組數(shù)據(jù)變化趨勢(shì)一致，因此結(jié)果正確。通過數(shù)據(jù)變化規(guī)律可以推斷出若汽車減振器初始油壓較高時(shí)，應(yīng)在保證油封密封性能良好的前提下，盡量減少油封的過盈量或抱緊力，以防止在油壓不斷升高的的條件下，摩擦力會(huì)不斷上升，加劇油封唇口的磨損，減少汽車減振器的使用壽命。同時(shí)也可得出，汽車不能超載，否則會(huì)導(dǎo)致油封的過度磨損，降低油封的密封性能，減少減振器的使用壽命。

4 結(jié)論

(1)增大汽車減振器活塞桿速度，密封接觸面內(nèi)的潤滑狀態(tài)得到改善，油封摩擦力呈先增加再減小后穩(wěn)定的變化規(guī)律。因此，汽車減振器用于速度較低的場(chǎng)合時(shí)，應(yīng)使得油封有較大的過盈量或抱緊力，以防止由于活塞桿運(yùn)動(dòng)速度過低使得油封摩擦力過小，密封性能下降，減少汽車減振器的使用壽命。

(2)潤滑油溫度升高會(huì)導(dǎo)致油封橡膠材料彈性模量降低，油封變軟，摩擦力減小。因此，汽車減振器用于溫度較高的場(chǎng)合或者汽車長(zhǎng)時(shí)間行駛時(shí)，應(yīng)使得油封有較大的過盈量或抱緊力，以防止在高溫下使用時(shí)，由于溫度的不斷上升，油封的摩擦力不斷下降，密封性能下降，減少汽車減振器的使用壽命。

(3)潤滑油壓力增加，油封密封接觸面內(nèi)粗糙峰接觸將增多，總接觸面積增大，摩擦力增大。因此，汽車減振器用于油壓較高的場(chǎng)合時(shí)，應(yīng)在保證油封的密封性能良好的前提下，盡量減少油封的過盈量或抱緊力，以防止在油壓不斷升高的的條件下，摩擦力會(huì)不斷上升，加劇油封唇口的磨損，降低油封的密封性能，減少汽車減振器的使用壽命。

(4)在不同工況下使用的汽車減振器油封應(yīng)該設(shè)定不同的過盈量或者抱緊力，避免在使用過程中導(dǎo)致摩擦力過大或者過小，影響減振器的性能和使用壽命。