福建船政交通職業(yè)學院 劉俊萍
為解決傳統(tǒng)基于零序環(huán)流控制器的控制方法在對弱電并網(wǎng)控制時,存在并網(wǎng)不穩(wěn)定問題,開展電流誤差信號補償技術在弱電并網(wǎng)穩(wěn)定控制中的應用研究。通過計算弱電并網(wǎng)穩(wěn)定運行電氣連接功率誤差、基于電流誤差信號補償技術設計逆變器補償系數(shù)、實現(xiàn)并網(wǎng)抗阻相位角穩(wěn)定控制,提出一種全新的控制方法。通過實驗證明,新的控制方法在實際應用中能夠有效降低暫態(tài)電壓,提高電網(wǎng)的運行質(zhì)量以及運行效率。
清潔能源在電力產(chǎn)業(yè)內(nèi)的廣泛應用,在一定程度上為電力產(chǎn)業(yè)建設提供了新的指示方向。在調(diào)度電網(wǎng)資源的實際調(diào)度與運行中,受到電網(wǎng)特性的影響,傳輸電流質(zhì)量與臨近端電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性會受到負面干預,電網(wǎng)負載電壓中衍生了大量低次諧波,導致正常運行的電網(wǎng)表現(xiàn)出弱電網(wǎng)的特征,而弱電并網(wǎng)中電流誤差問題,也會影響終端傳輸電流質(zhì)量。在弱電并網(wǎng)持續(xù)運行的過程中,輸出的信號濾波穩(wěn)定性將直接影響到終端電流質(zhì)量。為了更好地實現(xiàn)與此方面相關的工作,引進電流誤差信號補償技術,實現(xiàn)電氣交互過程中對弱電并網(wǎng)穩(wěn)定運行的有效調(diào)控。
為了實現(xiàn)對弱電并網(wǎng)運行的穩(wěn)定控制,應當先明確并網(wǎng)在穩(wěn)定運行狀態(tài)下,受到電氣連接功率的影響產(chǎn)生的弱電運行效應。在進行與此方面相關研究前,進行弱電并網(wǎng)電氣連接功率交互行為的描述。如圖1所示。
圖1 弱電并網(wǎng)電氣連接功率交互行為
圖1中:Q1、Q2、Q3、Q4分別表示為弱電并網(wǎng)在運行中開關的功率;Vin表示為前端輸入的直流電壓;L1、L2分別表示為弱電并網(wǎng)中逆變設備的濾波電感與電網(wǎng)側(cè)的電感;ig表示為弱電并網(wǎng)電流;PCC表示為電壓節(jié)點;Zgrd表示為電網(wǎng)的阻抗值;u0表示為在PCC點的實際電壓值;ug表示為公共電網(wǎng)電壓值;uinv表示為橋臂端輸出的直流電壓;R表示為串聯(lián)的阻尼電阻;Cf表示為電容;PLL表示為逆變器;iref表示為電流相位角度。
在完成對弱電并網(wǎng)電氣交互的描述后,應當明確逆變器在其中的鎖向電流相位電壓追蹤,可能受到電網(wǎng)畸變的影響,因此在本章的研究中,采用同步旋轉(zhuǎn)坐標軸代替鎖向電流相位電壓的描述,以此種方式對電流時域進行描述。此過程可結(jié)合SRP-PLL方程,對電網(wǎng)小波電流信號擾動或進行表示。在此基礎上,通過拉式轉(zhuǎn)換的方式,得到一個針對電網(wǎng)小波電流信號擾動的數(shù)學模型,此模型可用如下計算公式表示。
公式(1)中:TPLL(S)表示為在一個周期T內(nèi),電網(wǎng)小波電流信號s的擾動數(shù)學表達;k表示為拉式轉(zhuǎn)換系數(shù);φ表示為功率因數(shù)角,計算單位表示為rad;j表示為小波信號頻率;Um表示為弱電并網(wǎng)在PCC點時,電流產(chǎn)生的峰值;S表示為采樣數(shù)據(jù);ω0表示為基波角頻率,計算單位表示為rad/s。
根據(jù)弱電并網(wǎng)的數(shù)字控制時長,引進數(shù)字控制技術,結(jié)合數(shù)字化技術的特點,獲取采樣模型,定義TS為一個數(shù)據(jù)采樣周期,此時,可將數(shù)據(jù)處理的等效信息表示為一個零階保持階段信號,而此信號在控制器執(zhí)行程序與計算時,常出現(xiàn)滯后一拍的問題,此時弱電并網(wǎng)在運行中,電氣連接功率將出現(xiàn)時延。此處時延可用如下計算公式表示。
公式(2)中:Gv(s)表示為弱電并網(wǎng)在運行中電氣連接功率的時延,為了簡化上述計算過程,可在此步驟中,定義數(shù)據(jù)采樣信息為延遲函數(shù)的方式,將獲取的功率誤差進行線性表達,按照線性表達方式,輸出對應功率處的誤差值,以此種方式,完成對弱電并網(wǎng)穩(wěn)定運行電氣連接功率誤差的計算。
按照上述操作完成對弱電并網(wǎng)穩(wěn)定運行電氣連接功率誤差的計算后,將其作為數(shù)據(jù)基礎,結(jié)合電流誤差信號補償技術,實現(xiàn)對逆變器補償系數(shù)的設計。在確定逆變器補償系數(shù)時,需要獲取逆變器在運行過程中的直流電壓、輸出功率、開關頻率、交流相電壓等參數(shù)。結(jié)合基爾霍夫電壓和電流定律,通過選取弱點并網(wǎng)控制過程中的狀態(tài)變量,將其作為流過濾波電感的電流,分析得出電網(wǎng)電壓。結(jié)合SCR定義,對電網(wǎng)阻抗的最大值進行計算,其計算公式如下:
公式(3)中,Lmax表示為電網(wǎng)阻抗最大值;SCR表示為短路比系數(shù);f表示為弱點并網(wǎng)頻率;V表示為弱點并網(wǎng)電壓。根據(jù)上述公式(3),計算得出電網(wǎng)阻抗的最大值,明確在弱點并網(wǎng)的過程中電網(wǎng)阻抗的變化范圍,并針對具體某一弱點并網(wǎng)的特征,在電網(wǎng)最弱的情況下,根據(jù)上述公式,計算得出其電網(wǎng)阻抗。由于弱點并網(wǎng)當中,逆變器的運行穩(wěn)定主要取決于一對復極點,隨著及分析次數(shù)的不斷增加,當達到一定程度后,又會逐漸向著水平方向移動。隨著電網(wǎng)阻抗的不斷增加,一對復極點會逐漸呈現(xiàn)出更加明顯的上升趨勢。由于在對弱點并網(wǎng)穩(wěn)定控制時,需要確保所有閉環(huán)極點均在同一平面上,并且距離水平方向越遠其穩(wěn)定性越好,因此根據(jù)這一特點,應當將各個復極點放置在特定的平面上,以此確定逆變器補償系數(shù)。
在明確逆變器補償系數(shù)后,通過實現(xiàn)并網(wǎng)抗阻相位角穩(wěn)定控制,達到穩(wěn)定弱點并網(wǎng)的目的。根據(jù)上述論述可知,當阻抗比的相角裕度出現(xiàn)不足的情況是,弱點并網(wǎng)當中的逆變器會出現(xiàn)部分特定諧波被放大的問題產(chǎn)生,進而影響到弱點并網(wǎng)的質(zhì)量和穩(wěn)定性,還會造成諧波振蕩問題產(chǎn)生,造成更加嚴重的后果。因此,在對其進行控制時,首先需要明確穩(wěn)定狀態(tài)下的并網(wǎng)抗阻相位角,并計算得出阻抗比在交接頻率位置上的相角裕度,其計算公式為:
公式(4)中,α表示為交接頻率位置上的相角裕度;Zg(f)表示為電網(wǎng)阻抗;argZi(f)表示為并網(wǎng)逆變器輸出阻抗;f表示為交接頻率。根據(jù)上述公式可知,通過減小電網(wǎng)阻抗Zg(f)或增大電網(wǎng)逆變器輸出阻抗的方式都能夠達到提升相角裕度的目的,因此在實際弱點并網(wǎng)控制過程中,根據(jù)相角裕度變化情況,通過調(diào)節(jié)電網(wǎng)阻抗和電網(wǎng)逆變器輸出阻抗的方式,可以實現(xiàn)對并網(wǎng)抗阻相位角的穩(wěn)定控制。
為進一步驗證本文方法在實際應用中的效果,選擇以某單相并網(wǎng)逆變器作為實驗對象,分別利用本文提出的控制方法和傳統(tǒng)基于零序環(huán)流控制器的控制方法對該單相并網(wǎng)逆變器進行弱電并網(wǎng)穩(wěn)定控制。該單相并網(wǎng)逆變器的直流電壓為320V,電網(wǎng)電壓為220V,并網(wǎng)電流為6A,載波幅值為12V,電網(wǎng)在運行過程中的頻率為45Hz,逆變器側(cè)電感為3.2mH。為了確保最終得出的實驗結(jié)果具有公平和公正性,本文選擇在兩個控制方法當中都應用TM875-504550型號數(shù)字控制器作為其主要控制設備。
基于上述實驗準備,本文選擇將暫態(tài)電壓作為實驗評價指標,利用該指標反映兩種控制方法的實際應用效果。為了方便對兩種方法得出的控制結(jié)果進行對比,將實驗過程中產(chǎn)生的相關數(shù)據(jù)記錄,并利用Excel軟件將數(shù)據(jù)繪制成如表1所示。
表1 兩種控制方法實驗結(jié)果對比表
從表1得出的實驗結(jié)果可以看出,本文設計的控制方法能夠?qū)崿F(xiàn)對弱電并網(wǎng)的穩(wěn)定控制。
結(jié)束語:本文引進電流誤差信號補償技術,對弱電并網(wǎng)穩(wěn)定控制方法展開設計與研究,并在完成對方法的設計后,通過對比實驗證明了此方法在實際應用中,具有更好的控制效果,可在后期的相關研究中,嘗試將此方法投入市場應用,致力于通過此種方法,提高弱電并網(wǎng)運行的穩(wěn)定性。