李 勇,郭建峰,李炳岳,李睿翀,李海青,武 將
(呂梁建龍技術(shù)中心,山西 呂梁 032100)
呂梁建龍自2020年10月恢復(fù)生產(chǎn)以來(lái),燒結(jié)、煉鐵、煉鋼工序關(guān)鍵設(shè)備逐漸恢復(fù)到設(shè)計(jì)水平,1800立高爐鐵水日產(chǎn)量基本達(dá)到4500噸/日左右,120噸轉(zhuǎn)爐鋼坯日產(chǎn)量基本達(dá)到5000噸/日左右,轉(zhuǎn)爐冶煉鋼種以低合金HRB400E、普碳鋼Q235為主,從下游軋鋼用戶反饋情況看,鋼坯在成分控制、鑄坯表面質(zhì)量、彎曲度等方面均滿足了軋制的需要。為更高的創(chuàng)造利潤(rùn),結(jié)合山東、天津等地區(qū)的市場(chǎng)用戶的需要,開發(fā)了軋制電力角鋼用Q355B鋼坯,軋制電力角鋼用Q355B鋼坯對(duì)質(zhì)量要求較高,化學(xué)成分C、Si、Mn成分要求按中高限且窄區(qū)間控制,鑄坯低倍缺陷級(jí)別要求縮孔≤0.5級(jí)、裂紋級(jí)別≤0.5級(jí)、無(wú)氣泡、疏松≤1級(jí)。為滿足用戶需求,攻關(guān)小組從冶煉用原輔材料質(zhì)量管控、轉(zhuǎn)爐冶煉、鋼包吹氬、連鑄澆鑄等關(guān)鍵工序參數(shù)設(shè)計(jì)等方面開展攻關(guān),經(jīng)過幾輪嘗試,終于開發(fā)出質(zhì)量合格用戶滿意的Q355B鋼坯,現(xiàn)將開發(fā)攻關(guān)過程及關(guān)鍵參數(shù)控制做以簡(jiǎn)介。
呂梁建龍煉鋼廠現(xiàn)有120噸頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐1座,底吹流量數(shù)控可調(diào)吹氬站1處,R8米8機(jī)8流斷面150mm*150mm小方坯連鑄機(jī)1臺(tái),連鑄實(shí)行全程保護(hù)澆鑄,澆鑄采用結(jié)晶器液面自動(dòng)控制技術(shù)。
(1)120噸轉(zhuǎn)爐工裝簡(jiǎn)介。
表1 120噸轉(zhuǎn)爐工藝
(2)8機(jī)8流連鑄機(jī)簡(jiǎn)介。
表2 8機(jī)8流連鑄機(jī)信息
(高爐鐵水)------魚雷罐-------120噸轉(zhuǎn)爐-------吹氬站鋼包全程底吹氬(≥10分鐘)---------8機(jī)8流連鑄機(jī)(150mm*150mm)------(軋鋼廠)。
表4 Q355B鑄坯低倍缺陷等級(jí)
針對(duì)Q355B鋼種對(duì)化學(xué)成分、鑄坯低倍組織的要求,結(jié)合現(xiàn)有工裝實(shí)際水平,制定了如下工藝制度。
(1)裝入制度。采取定量裝入制度,鐵水105噸/爐,廢鋼25噸/爐,出鋼量117±2噸/爐;鐵水條件:物理熱:1280℃~1350℃,含硅量:0.35%~0.60%,含硫量:≤0.040%;廢鋼:嚴(yán)禁使用高硫生鐵塊。
(2)供氧制度。氧氣壓力0.8MPa~0.95MPa,流量:26600 立方米/小時(shí),開吹槍位:1.3m,化渣槍位1.45m,去碳槍位0.9m,按中--略高--中--高--低原則“恒壓變槍”控制搶位,終點(diǎn)壓槍≥50秒;底槍氮?dú)迩袚Q方式供氣,終點(diǎn)前3分鐘切換成氬氣,出鋼后濺渣時(shí)切換回氮?dú)猓粏沃У讟寶鍤饬髁浚?50立方米/小時(shí),4支底槍在爐底不均勻布置。
(3)造渣制度。采用單渣法造渣,造渣材料:活性石灰,輕燒白云石,化渣材料:燒結(jié)礦;爐渣堿度:R=2.8~3.2,按中上限控制,渣中MgO=8.5%~10%,渣中氧化鐵:TFe=15%~18%,造渣原則:前期早化渣,過程渣化透,終渣做黏 ;當(dāng)鐵水含硫量偏上限時(shí),采用高堿度R=3.0~3.3,大渣量等措施,提高去硫效果。
(4)溫度制度。冶煉過程按先低后高的原則進(jìn)行溫度控制,冶煉終點(diǎn)溫度:1630℃~1650℃;,鋼包采用全程加蓋方式,可實(shí)現(xiàn)紅包出鋼,根據(jù)生產(chǎn)節(jié)奏具體情況,連鑄全流生產(chǎn)時(shí)氬后溫度:1575℃±5℃,開機(jī)溫度:1620℃~1635℃。
(5)冶煉終點(diǎn)控制。為保證成品硫、磷含量合格及終點(diǎn)溫度適中,參照供氧時(shí)間、槍位高度、爐口火焰狀態(tài)等因素采用“高拉補(bǔ)吹”的方式控制冶煉終點(diǎn),并根據(jù)“一倒樣”結(jié)果決定“補(bǔ)吹”時(shí)間,通常狀況下,冶煉終點(diǎn)C:0.08%~0.12%,S:≤0.025%,P:≤0.018%,終點(diǎn)溫度:T=1630℃~1650℃;為保證提高“一次倒?fàn)t”命中率,采用“投彈”定碳、定氧、定溫技術(shù),有效的降低了倒?fàn)t次數(shù)。
(6)脫氧合金化。爐后脫氧劑采用復(fù)合脫氧劑硅-鈣-鋇、硅錳合金、硅鐵組合使用方法,脫氧材料在出鋼1/3~2/3時(shí)間內(nèi)隨合金溜槽緩慢加入,硅-鈣-鋇加入量0.8公斤/噸,為減少下渣對(duì)合金收得率及爐渣下渣“回磷”的影響,采用“雙擋渣”方式,及先期“擋渣帽”+后期“擋渣錐”復(fù)合擋渣,擋渣成功率可達(dá)98%左右,鋼包渣層厚度≈40mm,此方法保證了硅鐵、硅錳合金回收率的穩(wěn)定,成品合金成分溫定在Si:0.4%±3%, Mn:1.42±3%,大大降低了鋼包補(bǔ)料微調(diào)的次數(shù)。
(7)氬站鋼包吹氬。為保證脫氧劑、合金的充分熔化,鋼液成分、溫度的均勻穩(wěn)定,在出鋼時(shí)采取全程吹氬方式,出鋼時(shí)氬氣壓力:1.1MPa ,流量:400立方米/小時(shí) ;到氬站后, 氬氣壓力:0.8 MPa,前5分鐘流量:350 立方米 /小時(shí) ,后5分鐘流量:250立方米/小時(shí);全程吹氬時(shí)間:出鋼時(shí)間+氬站時(shí)間≥13分鐘 ,充足的吹氬時(shí)間使鋼中夾雜物得以充分上浮, 軋材全氧含量約55ppm~75ppm。
為確保連鑄澆鑄順行,連鑄坯低倍缺陷級(jí)別滿足用戶需要,制定了如下澆鑄工藝制度:
(1)中間包鋼液溫度。Q355B鋼種液相線溫度=1512℃+2℃,為杜絕縮孔缺陷,執(zhí)行低過熱度澆鑄制度,中間包溫度區(qū)間:1532℃~1545℃。
(2)拉坯速度。為保證鑄坯低倍組織缺陷達(dá)標(biāo),拉速控制在2.4~2.8m/分鐘,杜絕高拉速。
(3)二冷比水量。二冷比水量按1.3~1.4Kg/公斤控制,同時(shí)對(duì)拉矯前溫度進(jìn)行監(jiān)控,確保拉矯前坯溫≥950℃;足輥段:一段:二段:三段=43:38:15:4 。
(4)振幅、振頻。實(shí)行小振幅高振頻控制,振幅=±4mm,振頻=120~195次/分鐘(振頻隨拉速自行調(diào)整),小振幅、高振頻對(duì)鑄坯表面振痕深度的“淺化”作用明顯,振痕深度在0.1mm~0.2mm。
(5)中間包液面高度。中間包液面高度≥500mm,有利的保證了夾雜物的上浮效果,同時(shí)對(duì)澆鑄溫度的穩(wěn)定幫助較大。中間包渣層厚度控制在60mm以內(nèi),及時(shí)排渣,排渣完畢加保溫覆蓋劑,厚度約50mm左右。
按上述工藝制度生產(chǎn)了10爐Q355B鋼坯,化學(xué)成分全部合格,部分爐號(hào)低倍組織不夠理想,成分、低倍組織如下。
(1)化學(xué)成分。
表5 生產(chǎn)過程化學(xué)成分
(2)鑄坯低倍組織缺陷。
表6 鑄坯低倍組織缺陷
10 無(wú) 0 0 0 0 內(nèi)弧少許 2.2~2.5 1532~1537 1.4
(3)鑄坯代表缺陷圖示分析。
圖1 鑄坯代表缺陷圖示
(4)鑄坯缺陷產(chǎn)生原因分析及相應(yīng)措施。通過對(duì)鑄坯低倍組織缺陷種類與連鑄工藝參數(shù)控制對(duì)應(yīng)分析,可以看出“縮孔”出現(xiàn)與中間包溫度、拉坯速度有關(guān)聯(lián)性,中間包溫度≥1540℃,拉速≥2.5m/分鐘時(shí),鑄坯“縮孔”缺陷出現(xiàn)且級(jí)別較高,在中間包溫度在1528℃~1540℃之間,拉速在2.0~2.6m/分鐘時(shí),“縮孔”缺陷趨于消失,呈現(xiàn)一種趨勢(shì):即隨著中間包鋼液過熱度的降低、拉坯速度的降低,“縮孔”缺陷呈逐漸降低的趨勢(shì),盡管試驗(yàn)的爐數(shù)(10爐)偏少,但是缺陷與連鑄工藝參數(shù)控制之間有相互關(guān)聯(lián)性還是可以分析出來(lái)的。“縮孔”產(chǎn)生的機(jī)理過程應(yīng)該是:鑄坯初生坯殼在出結(jié)晶器銅管下沿時(shí)厚度僅8mm~10mm左右,中間包鋼液過熱度高、拉坯速度快時(shí),坯殼減薄1mm~2mm,伴隨著鑄坯下行,在二冷室中坯殼經(jīng)二次冷卻后逐漸增厚,伴隨著鑄坯下行行程的增加,坯殼內(nèi)包裹的鋼液逐漸冷凝成固態(tài)鑄坯基體組織,而由于高過熱度、高拉速鋼坯坯殼內(nèi)包裹的液態(tài)鋼液總量高于低過熱度、低拉速鋼液所形成坯殼內(nèi)液態(tài)鋼液總量,導(dǎo)致鑄坯在二冷段下行過程中,液態(tài)鋼液將熱量傳遞出去后,由液態(tài)轉(zhuǎn)變成固態(tài)形態(tài),體積整體收縮,無(wú)法填充原有坯殼內(nèi)初始空間,而拉坯速度相對(duì)又快,導(dǎo)致弧形段鑄坯上部鋼液無(wú)法及時(shí)下行“填充”,而由于鋼液熱量釋放是向四周均勻進(jìn)行的,所以鑄坯“芯部”鋼液最后冷凝成固態(tài)組織后,“芯部”呈現(xiàn)圓柱型空腔,即“縮孔”出現(xiàn),這是類似于模鑄澆鑄過程中形成的“小鋼錠”結(jié)構(gòu),鋼錠頂部鋼液由于熱量外傳而凝固,而頂部鋼液的初始充溢空間無(wú)法得到后續(xù)鋼液的補(bǔ)充而出現(xiàn)“空腔”,二種缺陷產(chǎn)生的機(jī)理是相同的。而減少或杜絕連鑄坯“縮孔”出現(xiàn)的措施,應(yīng)是控制好鋼液過熱度在10℃~30℃以內(nèi),拉速2.5m/分鐘以內(nèi)(不同鋼種、不同斷面臨界拉速不同,且差異顯著,應(yīng)該具體問題具體分析)。
(5)修定工藝參數(shù)(中間包鋼液溫度、拉速)后重新生產(chǎn)。對(duì)連鑄中間包鋼液溫度(1525℃~1540℃)、拉坯速度(2~2.5m/分鐘)修定后重新生產(chǎn)了30爐Q355B鋼坯,低倍組織僅2爐“縮孔”缺陷級(jí)別最高0.5級(jí),其它缺陷同樣沒有超過0.5級(jí)。
表7 修訂過程中工藝參數(shù)
(1)對(duì)連鑄工藝參數(shù)合理控制后是可以生產(chǎn)出低倍組織合格的Q355B鑄坯的。
(2)鑄坯“縮孔”缺陷產(chǎn)生的主要原因是中間包鋼液過熱度偏高、拉速快。
(3)合理的中間包鋼液溫度是1525℃~1540℃,合理的拉坯速度是2.0~2.5m/分鐘;
(4)按修定后的要點(diǎn)批量生產(chǎn)Q355B鋼坯,完全滿足了下游用戶的質(zhì)量要求。