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    高低壓EGR對重型柴油機性能影響的試驗研究

    2021-10-31 05:51:28王作峰仲昆賈帥孫婷
    車用發(fā)動機 2021年5期
    關(guān)鍵詞:煙度消耗率高低壓

    王作峰,仲昆,賈帥,孫婷

    (1.內(nèi)燃機可靠性國家重點實驗室,山東 濰坊 261061;2.濰柴動力股份有限公司,山東 濰坊 261061)

    傳統(tǒng)柴油機排放分配的重點目標是限制NOx和PM排放,其生成條件為在非均質(zhì)壓燃的擴散燃燒過程中缸內(nèi)當量比和溫度不可避免同時穿過炭煙和氮氧化合物生成區(qū)域[5-7],產(chǎn)生機理分別為缸內(nèi)存在高溫富氧區(qū)域和燃油過濃的高溫缺氧區(qū)域,因此可采用廢氣再循環(huán)技術(shù)(Exhaust Gas Recirculation,EGR),在提高EGR率的同時降低缸內(nèi)最高燃燒溫度,從而可有效改善NOx排放[8-9]。另外,目前國六和歐六針對NOx瞬態(tài)測試的排放限值為0.46 g/(kW·h)[10],美國EPA2021將NOx排放限值設定為0.27 g/(kW·h),而討論中的未來超低NOx排放限值有可能在此基礎上繼續(xù)下降90%,即實現(xiàn)近零排放的水平[11]。未來排放法規(guī)會對NOx排放限值繼續(xù)加嚴并對排放分配提出極為苛刻的要求,因此研究超低NOx排放的技術(shù)路線勢在必行。但目前催化劑和催化技術(shù)難以在短時間內(nèi)實現(xiàn)重大突破和創(chuàng)新,僅依賴目前后處理技術(shù)無法滿足未來超低排放限值要求[12]。因此,廢氣再循環(huán)技術(shù)聯(lián)合高效SCR的技術(shù)路線是被認為滿足未來超低NOx排放比較可行的方案策略。

    目前高壓EGR技術(shù)路線高度依賴于硬件配置,尤其是增壓器的匹配選型,可在部分負荷區(qū)域?qū)崿F(xiàn)較高的EGR率, NOx排放達到較低的水平,但在中低轉(zhuǎn)速排氣歧管壓力較低,存在排氣與進氣歧管壓力為負向壓差的狀態(tài),高壓EGR的驅(qū)動能力不足,難以在全工況范圍內(nèi)實現(xiàn)較高的EGR率[13-14]。采取有效措施優(yōu)化EGR系統(tǒng)和提高EGR循環(huán)能力,以實現(xiàn)較高EGR率的全工況覆蓋,具有一定的研究意義。本研究通過在一臺兩級增壓系統(tǒng)的柴油機上增加一套低壓EGR系統(tǒng),以提高全工況的EGR驅(qū)動能力并實現(xiàn)較高的EGR率,從而改善柴油機排放性能。重點研究高低壓EGR對兩級增壓系統(tǒng)、進排氣系統(tǒng)和排放特性的影響機理,為優(yōu)化EGR系統(tǒng)提供技術(shù)指導,為實現(xiàn)超低NOx排放和清潔、高效燃燒提供理論支持和工程指導。

    1 試驗設備與研究方法

    試驗發(fā)動機為電控高壓共軌重型柴油機,主要應用于道路牽引車,發(fā)動機的主要技術(shù)參數(shù)見表1。發(fā)動機原排中的NOx,CO,CO2等排放參數(shù)的監(jiān)控由廢氣分析儀完成,同時原排中煙度值由AVL煙度儀進行監(jiān)控,試驗中采用的主要測量儀器見表2。

    表1 柴油機主要參數(shù)

    表2 試驗儀器設備

    發(fā)動機進排氣系統(tǒng)采用兩級渦輪增壓耦合高、低壓EGR的技術(shù)方案,具體的臺架測點布置、整機布置見圖1。

    圖1 柴油發(fā)動機臺架示意

    在試驗過程中采用廢氣分析儀采集高低壓EGR混合后的CO2濃度并計算高壓EGR混合后的EGR率(稱為總EGR率)和低壓EGR混合后的EGR率(稱為相對低壓EGR率)。但利用相對低壓EGR率和總EGR率不能直接推算出流經(jīng)高、低壓EGR的流量,因此需要進行一定的轉(zhuǎn)化,具體公式如下:

    (1)

    (2)

    高低壓EGR率的推算公式如下:

    (3)

    REGRlp=REGR-REGRhp

    (4)

    式中:CCO2_TurbLp,CCO2_Cooler,CCO2_Intk和CCO2_Air分別為低壓級渦輪后、中間冷卻器后、進氣歧管和大氣中的CO2濃度;REGR,REGRhp,REGRlp和RRelative_EGRlp分別為總EGR率、高壓EGR率、低壓EGR率和相對低壓EGR率。

    高低壓EGR的質(zhì)量流量推算公式如下:

    如耳鼻咽喉科檢查,如果檢查者技能不熟練,在檢查過程中可能會對標準化病人造成傷害,因此在OSCE中一般不設置耳鼻咽喉科檢查項目。另外,標準化病人一般不能找未成年人,因此兒科項目檢查也較難設置。

    (5)

    (6)

    式中:mEGRlp和mEGRhp為低壓EGR質(zhì)量流量和高壓EGR質(zhì)量流量;新鮮進氣質(zhì)量流量mAir是由進氣質(zhì)量流量計測得。

    結(jié)合FTP瞬態(tài)測試循環(huán)點的分布和原機排放分布情況確定研究工況點,具體見表3。

    表3 工況點設置

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 高低壓EGR對發(fā)動機重要參數(shù)的影響

    圖2示出B和D工況EGR分配策略對兩級增壓系統(tǒng)中高低壓級壓氣機效率的影響對比。圖例中:B_HP_EGR_0表示為B工況點,固定高壓EGR閥開度為0,改變低壓EGR閥開度以實現(xiàn)EGR率的變化,其余圖例均采用同一表達方式。

    從圖2可知,在僅開低壓EGR時,不同工況點隨著循環(huán)廢氣的引入(低壓EGR閥逐漸開啟、EGR率逐漸升高),狀態(tài)點基本不變。結(jié)合圖3a可知,低壓EGR對總進氣量基本無影響,但新鮮進氣量和低壓EGR的流量分配會發(fā)生變化,該結(jié)論和陳貴升等[14]相關(guān)研究基本吻合。但高壓EGR的聯(lián)合運行線表現(xiàn)出不同的規(guī)律特征:隨著高壓EGR率的增加,流經(jīng)高低壓級壓氣機的流量逐漸衰減,如圖3b中的新鮮進氣量,進而均表現(xiàn)為折合流量發(fā)生明顯衰減的現(xiàn)象。對于增壓比而言,由于流經(jīng)高低壓級渦輪的廢氣能量不足,嚴重影響渦輪做功能力,進而導致低壓級壓氣機出口側(cè)壓力出現(xiàn)下降,低壓級壓氣機的增壓比明顯下降。但高壓級壓氣機兩側(cè)的壓力均在下降,綜合表現(xiàn)為增壓比呈現(xiàn)略微下降趨勢。從壓氣機的效率角度出發(fā),可發(fā)現(xiàn)高速低負荷點運用高壓EGR時,低壓級壓氣機運行效率會下降,但高壓級壓氣機運行效率則出現(xiàn)增大的趨勢。但中速高負荷點運用低壓EGR可實現(xiàn)較高的壓氣機效率,這在很大程度上改善了由于循環(huán)廢氣引入對兩級渦輪增壓系統(tǒng)做功能力所產(chǎn)生的不利影響。

    圖2 HP_EGR和LP_EGR的增壓器效率對比

    圖3 不同EGR實現(xiàn)方式對流量的影響

    圖4示出4個工況點在僅開高低壓EGR時增加循環(huán)廢氣量對進排氣參數(shù)和空燃比的影響。在僅開低壓EGR時,由于流經(jīng)兩級渦輪增壓器的流量相同(如圖3a),同時壓氣機效率基本不變(如圖2),從而表現(xiàn)出進排氣參數(shù)基本無變化。由于空燃比隨低壓EGR的增加呈現(xiàn)明顯下降趨勢(如圖4d),導致缸內(nèi)氧密度下降,造成缸內(nèi)燃燒輕微惡化,具體表現(xiàn)為缸內(nèi)最高燃燒壓力出現(xiàn)略微下降趨勢(如圖5)。

    圖4 進排氣參數(shù)與空燃比隨EGR率的變化規(guī)律

    圖5 缸內(nèi)最高燃燒壓力隨EGR率的變化規(guī)律

    而僅開高壓EGR時,隨著EGR率的增加,更多的循環(huán)廢氣經(jīng)冷卻混合后進入發(fā)動機,導致排氣歧管壓力線性下降。隨著EGR率的增加,進氣歧管壓力下降的幅值明顯小于排氣歧管。這是因為進氣歧管壓力受到以下兩點影響:第一點為高壓EGR閥的開啟,導致廢氣經(jīng)高壓EGR系統(tǒng)進入進氣歧管而引起壓力升高;第二點為流經(jīng)高低壓級渦輪的廢氣能量下降,導致壓氣機的增壓能力衰減,從而導致進氣歧管的壓力下降。高速高負荷點由于廢氣能量相對充足,隨著高壓EGR閥的開啟,流經(jīng)高壓級渦輪的廢氣能量仍可維持原有的做功能力,所以相對其他工況點而言,該工況點的進氣歧管壓力、空燃比和缸內(nèi)最高燃燒壓力(如圖5)的降低幅值較小,但中速高負荷點則呈現(xiàn)相反的趨勢。

    從圖4c可知,在高速點僅用高壓EGR時可有效減小泵氣損失,改善燃油經(jīng)濟性;中低速區(qū)域由于排氣和進氣壓差較小,高壓EGR驅(qū)動能力難以實現(xiàn)較高的EGR率,在該區(qū)域會選用不同的高低壓EGR分配策略,來滿足超低NOx排放需求。

    2.2 高低壓EGR分配策略對排放特性的影響

    圖6示出B工況點不同高低壓EGR分配策略對總EGR率、低壓EGR率、新鮮進氣量、缸內(nèi)最高燃燒壓力以及NOx與燃油消耗率和NOx與煙度的Trade_off關(guān)系的影響規(guī)律。

    從圖6a中可知,僅用低壓EGR可實現(xiàn)較高的EGR率18.8%,而僅用高壓EGR僅可實現(xiàn)EGR率13.3%。這主要是因為在B工況點,高壓EGR的廢氣能量不足、驅(qū)動壓差小(如圖4c所示),難以實現(xiàn)較高的循環(huán)廢氣流量。從圖6a中也可發(fā)現(xiàn),隨著高壓EGR閥的開啟,低壓EGR率呈現(xiàn)下降趨勢,這可以說明當高低壓EGR閥均分配時,高壓EGR閥對總進氣流量的影響要小于對低壓EGR流量的影響。

    圖6 B工況點不同EGR分配策略對性能影響規(guī)律

    從圖6b中可知,隨著高壓EGR減小,燃油消耗率和煙度有明顯降低趨勢,同時NOx-燃油消耗率和NOx-煙度的Trade-off關(guān)系得到改善。對于燃油消耗率,在將NOx降低到同一水平6 g/(kW·h)時,相較于其他分配策略,僅開低壓EGR擁有較高的燃油經(jīng)濟性優(yōu)勢,最大可降低2.8 g/(kW·h),降幅為1.5%。這是因為僅開低壓EGR時可擁有較高的新鮮進氣量(如圖6c),提高了缸內(nèi)氧濃度,燃燒反應速率加快,減小后期燃燒的比重并縮短燃燒持續(xù)期,同時等容加熱比重增加,具體表現(xiàn)為缸內(nèi)最高燃燒壓力比其他分配策略下的最高燃燒壓力要大(如圖6d),從而表現(xiàn)出較好的燃油經(jīng)濟性。對于高壓EGR參與的分配策略,燃油經(jīng)濟性普遍較差。一方面由于高壓EGR的參與使排氣壓力呈現(xiàn)下降趨勢,同時泵氣損失減小,有益于燃油經(jīng)濟性,但另一方面由于廢氣能量損失嚴重,壓氣機效率下降導致新鮮進氣量出現(xiàn)大幅度衰減,使得缸內(nèi)燃燒惡化,循環(huán)熱效率下降明顯,以上正負效果的疊加使得燃油經(jīng)濟性明顯惡化。僅用低壓EGR對于降低煙度具有優(yōu)勢,在NOx降低到6 g/(kW·h)時,煙度可降低5.2 mg/m3。這主要是因為較大的空燃比有助于增加燃油與空氣的混合接觸時間,局部高溫過濃區(qū)域減少,炭煙生成速度降低。

    圖7示出A工況點NOx與煙度的關(guān)系。從圖7可發(fā)現(xiàn),不同EGR分配策略下NOx與煙度的變化趨勢和B工況點較為接近,同時其他排放參數(shù)和運行狀態(tài)參數(shù)均相似,因此不再贅述。通過以上分析可知,在中速中高負荷點應以低壓EGR為主。當?shù)蛪篍GR可滿足NOx排放目標時,應僅用低壓EGR,如若不能,應以高壓EGR為輔降低原排,從而保證擁有較低NOx排放的同時,擁有較優(yōu)的燃油經(jīng)濟性和煙度。

    圖7 A工況點NOx比排放與煙度的關(guān)系

    圖8示出C工況點下不同高低壓EGR分配策略對總EGR率、排氣與進氣壓差、NOx與燃油消耗率和煙度Trade_off關(guān)系的影響規(guī)律。從圖8a可知,在高速高負荷點,高壓EGR驅(qū)動壓差均在60~100 kPa范圍內(nèi),所以在小開度下也可擁有較大的EGR率。隨著高壓EGR閥的開啟,渦前排溫升高,但高壓EGR冷卻器的冷卻能力和冷卻效率有限,導致冷卻器后溫度超過單向閥的限值溫度(180 ℃),因此在一定程度上限制了高壓EGR的應用。從圖8b可知,不同EGR分配策略對NOx與煙度的Trade_off影響規(guī)律基本一致,結(jié)合圖9進行分析,不同分配策略下相同EGR率對應的過量空氣系數(shù)相同,可以說明進氣歧管的氣體組分保持一致,從而使缸內(nèi)燃燒狀態(tài)保持一致,進而表現(xiàn)為Trade_off曲線基本重合,對燃油消耗率影響的差異較為明顯。在僅用高壓EGR時,隨著NOx比排放的降低,燃油消耗率在逐漸下降,但下降到一定程度呈現(xiàn)上升趨勢。這是因為在高速高負荷點擁有較大的泵氣損失,隨著高壓EGR閥開啟,泵氣損失迅速下降,燃油消耗率明顯改善,但同時由于循環(huán)廢氣量的逐漸增加,導致過量空氣系數(shù)下降,缸內(nèi)燃燒惡化程度逐漸加劇,因此最終會產(chǎn)生兩者的平衡點M,在M點之后泵氣損失的影響占主導地位,在M點之前缸內(nèi)燃燒的影響占主導地位。如實現(xiàn)NOx比排放為4 g/(kW·h),應采用以高壓EGR為主,低壓EGR為輔的分配策略,同時相較于其他分配策略,燃油消耗率最大可降低1.9%。

    圖8 C工況點不同EGR分配策略對性能的影響規(guī)律

    圖9 D和C工況點過量空氣系數(shù)

    圖10示出D工況點在不同高低壓EGR分配策略下NOx與燃油消耗率和NOx與煙度的Trade_off關(guān)系。從圖中可發(fā)現(xiàn),在僅用高壓EGR的策略下,隨著高壓EGR閥的開啟,燃油消耗率有明顯的下降趨勢,最大可降低9.3%。這是由于泵氣損失下降帶來的油耗優(yōu)勢大于循環(huán)廢氣的引入帶來燃燒惡化的劣勢,但并未出現(xiàn)類似于C工況點的平衡點M,這主要是因為D工況點在不同的EGR分配策略下?lián)碛休^大過量空氣系數(shù)(如圖9),在實現(xiàn)相同EGR率(5%)情況下,D工況點的過量空氣系數(shù)為2.8,而C工況點的過量空氣系數(shù)僅為1.8,因此在該點雖然大量廢氣引入氣缸降低缸內(nèi)氧密度,但缸內(nèi)氧含量遠高于燃油理論需求的氧含量,不足以引起缸內(nèi)燃燒狀態(tài)大幅度惡化。由NOx與煙度的Trade-off關(guān)系可知,采用低壓EGR參與的分配策略可實現(xiàn)一定排放優(yōu)勢,但優(yōu)勢表現(xiàn)并不明顯。

    圖10 D工況點不同EGR分配策略對排放性能的影響

    在高速低負荷點實現(xiàn)NOx比排放量為4 g/(kW·h)時,僅用高壓EGR的分配策略,燃油消耗率最大可降低8%。因此,在高速高負荷點采用以高壓EGR為主的分配策略較為理想。

    3 結(jié)論

    a) 低壓EGR在不同工況點對高低壓級壓氣機效率、進排氣參數(shù)等基本不產(chǎn)生影響;高壓EGR對高低壓增壓器、進排氣參數(shù)和燃燒特性產(chǎn)生較大影響;

    b) 在中速中高負荷點,運用低壓EGR可提供較大的空燃比,提高燃燒反應速率,縮短燃燒持續(xù)期,同時局部高溫過濃區(qū)域減少,從而能明顯改善NOx與燃油消耗率和NOx與煙度的Trade_off關(guān)系;在高速高負荷點,在僅用高壓EGR分配策略下,會出現(xiàn)泵氣損失下降帶來油耗優(yōu)勢與缸內(nèi)燃燒惡化帶來的油耗劣化的平衡點,但在高速低負荷點由于擁有較高的過量空氣系數(shù),缸內(nèi)燃燒惡化帶來的劣勢并未呈現(xiàn)出來,但均明顯改善NOx與燃油消耗率的此消彼長的關(guān)系;

    c) 在高低壓EGR分配策略布局方面,中速中高負荷點應采用以低壓EGR為主的分配策略,高速高負荷點采用以高壓EGR為主、低壓EGR為輔的聯(lián)合分配策略,高速低負荷點采用以高壓EGR為主的分配策略,以實現(xiàn)較低的NOx比排放的同時擁有較好的燃油經(jīng)濟性和較低的煙度,從而保證排放和油耗保持相對合理水平。

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