直流自然換流式接觸器設(shè)計與均壓開斷研究

賈博文 武建文 夏尚文 羅曉武 岳云霞

直流自然換流式接觸器設(shè)計與均壓開斷研究

賈博文 武建文 夏尚文 羅曉武 岳云霞

（北京航空航天大學(xué)自動化科學(xué)與電氣工程學(xué)院 北京 100191）

該文基于一種直流自然換流式接觸器拓撲結(jié)構(gòu)，采用承載額定電流的通流支路觸頭和實現(xiàn)電路開斷的滅弧支路觸頭相并聯(lián)的形式解決航空、航天及新能源等領(lǐng)域向更高電壓等級發(fā)展的直流開斷需求。通過理論分析和相應(yīng)的實驗來研究該并聯(lián)拓撲結(jié)構(gòu)不同支路間電流的換流特性及燃弧特性。針對電路開斷過程中滅弧支路串聯(lián)多斷口間呈電壓不均勻分布現(xiàn)象，提出結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場調(diào)控兩種調(diào)節(jié)方式，使用動態(tài)Mayr修正模型研究不同調(diào)控方式下滅弧觸頭均壓開斷效果。定義了一種衡量動態(tài)開斷過程中串聯(lián)多斷口電弧電壓均勻系數(shù)，得到優(yōu)化滅弧觸頭動作特性的結(jié)構(gòu)調(diào)控方式，將電壓均勻系數(shù)從54.1%提升到80.1%。針對滅弧觸頭動作的分散性，進一步采取磁場調(diào)控方式將電壓均勻系數(shù)提升到98.05%，均勻的電壓分布提高了串聯(lián)多斷口結(jié)構(gòu)的開斷能力及電壽命。

直流開斷 電弧形態(tài) 電壓均勻系數(shù) 均壓調(diào)控方式

0 引言

直流供電系統(tǒng)因具有系統(tǒng)穩(wěn)定性好、負載特性佳以及控制簡單等顯著特點，在航空、航天、城市軌道牽引、艦船電力系統(tǒng)及新能源等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用，而中低壓直流供電系統(tǒng)向更高電壓等級進一步發(fā)展亟需直流分?jǐn)嚓P(guān)鍵技術(shù)的突破和耐環(huán)境、輕重量直流開關(guān)設(shè)備的研發(fā)。近年來，在航空領(lǐng)域，額定電壓值為270V的高壓直流供電系統(tǒng)已開始為現(xiàn)代多電/全電飛機所使用。其中，我國第四代殲擊機，美軍的F-22、F-35戰(zhàn)斗機及RAH-66直升機等典型多電飛機都裝備了270V高壓直流供電系統(tǒng)。同時，我國中長期科技規(guī)劃三個重大專項之一的“大飛機”專項不僅包括“干線飛機”，還包括軍用和民用的大型運輸機，也將高壓直流供電制式列為發(fā)展方向[1]。相似地，在航天領(lǐng)域，空間太陽能發(fā)電站是目前國際上論證的最大功率的航天器，未來商業(yè)化電站的供電功率將達到GW級，采取高壓供電體制成為未來空間技術(shù)發(fā)展的一個重要方向[2]。在城市軌道牽引、新能源汽車領(lǐng)域及新一代艦艇配電系統(tǒng)，直流系統(tǒng)的電壓等級有發(fā)展到數(shù)千伏及以上需求的趨勢[3-4]，kV等級的中壓直流供電系統(tǒng)成為發(fā)展方向[5-7]。可以預(yù)見，高壓大容量直流電源系統(tǒng)必將全面應(yīng)用于未來的軍用和民用等前沿領(lǐng)域。

對于直流高電壓等級的保護問題，文獻[8-9]提出了一種分布+集中式混合電力傳輸與管理方式的空間太陽能發(fā)電站結(jié)構(gòu)，利用±2.5kV高壓直流開關(guān)設(shè)備可以解決太陽能電池板子陣母線5 000V直流保護的難題。其中，大功率直流接觸器作為關(guān)鍵器件，起到了接通、承載和分?jǐn)嗾ｋ娐罚òㄟ^載運行條件）的作用，其分?jǐn)嗵匦允侵萍s其所在系統(tǒng)性能的重要因素[10]。目前，美國Gigavac、TE Connectivity和法國Leach等專業(yè)電氣制造公司均已推出適用于航空航天及軍事領(lǐng)域的大功率高壓直流接觸器產(chǎn)品，其最高額定工作電壓達到了1 800V，而國產(chǎn)化的相應(yīng)產(chǎn)品由于理論基礎(chǔ)及技術(shù)積淀不足，在產(chǎn)品性能和可靠性指標(biāo)上仍然具有一定的差距。從原理上講，目前的高壓直流斷路器一般均由3條支路組成：通流支路（主支路）、轉(zhuǎn)移（開斷）支路和吸能支路[11]。由于直流電弧不存在電流過零點，需要采用特殊的方法熄滅電弧?？刹扇〉姆椒ㄓ校豪枚嘟M近極壓降提高電弧電壓，提高弧柱電場強度并拉長電弧，利用強迫支路使電流強迫過零等[12-13]。根據(jù)分?jǐn)嘣淼膮^(qū)別，目前直流分?jǐn)喾绞桨諝鈻牌?、電流注入式及電力電子器件混合式，文獻[14]對以上三種分?jǐn)喾绞降难芯亢拖嚓P(guān)仿真與實驗工作進行了綜述，著重分析了直流分?jǐn)喾矫娴淖钚录夹g(shù)及重大突破。文獻[15]通過高、低壓側(cè)電抗器耦合的方式提出了一種新型機械式直流斷路器結(jié)構(gòu)方案，與傳統(tǒng)機械式直流斷路器相比，該拓撲結(jié)構(gòu)實現(xiàn)了換流回路的高、低壓側(cè)的隔離，斷路器的觸發(fā)控制單元及預(yù)充電電容位于低壓側(cè)，降低了部分元器件的耐壓需求。在機械式直流斷路器方案中，文獻[16]提出一種高壓無弧直流斷路器的設(shè)計方式，并采用一種基于一次自然換流和兩次強迫換流的高壓無弧直流斷路器的拓撲結(jié)構(gòu)，此拓撲需要對大功率半導(dǎo)體器件進行精準(zhǔn)的控制，不便于調(diào)試。文獻[17]利用直流開斷實驗平臺，研究了不同換流時刻、開斷電流幅值、換流頻率、換流電流與開斷電流幅值比下的換流時間和最小安全開距，為換流原理的機械式高壓直流真空斷路器提供了設(shè)計參考依據(jù)。文獻[18]提出一種采用單向開斷的混合式直流斷路器拓撲結(jié)構(gòu)及隔離保護策略，提升了IGBT的利用率。文獻[19]通過對分合閘操縱機構(gòu)及柵片系統(tǒng)的優(yōu)化研制了1 800V/80kA的大容量直流斷路器，但其產(chǎn)品的尺寸和質(zhì)量在一定程度上限制了應(yīng)用范圍。

綜上所述，通過多個開關(guān)設(shè)備的級聯(lián)能夠解決高電壓等級的直流開斷問題，但較高的額定通態(tài)損耗將一定程度限制電流等級的提升。另外，為了實現(xiàn)雙向?qū)P(guān)斷功能，傳統(tǒng)的混合式直流開關(guān)設(shè)備對功率半導(dǎo)體器件數(shù)量需求較多，且同步控制精度要求也較高。因此，本文在解決高壓大電流直流開斷需求的前提下，提出了一種直流自然換流式接觸器拓撲結(jié)構(gòu)并設(shè)計了原理性樣機，使得承載額定電流時機械觸頭能夠維持較低的通態(tài)壓降。當(dāng)分?jǐn)嚯娐窌r，異步動作的觸頭實現(xiàn)電流的自然轉(zhuǎn)移，由具有高電壓開斷能力的滅弧觸頭完成電路的開斷。

1 直流自然換流式接觸器結(jié)構(gòu)設(shè)計

1.1 觸頭結(jié)構(gòu)設(shè)計及自然換流過程分析

直流自然換流式接觸器的觸頭結(jié)構(gòu)包含兩個部分：承載額定電流的通流支路主觸頭和用于開斷電路的滅弧支路滅弧觸頭，通流支路和滅弧支路在結(jié)構(gòu)上形成并聯(lián)形式。不同支路觸頭的參數(shù)及數(shù)值見表1，通流支路由一組雙斷口觸頭A1-A2構(gòu)成，通過設(shè)計較大的主觸頭直徑及觸頭彈簧剛度，在合閘狀態(tài)下，提供較小的主觸頭接觸電阻。滅弧支路由三組雙斷口觸頭B1-B2-C2-C1-D1-D2串聯(lián)構(gòu)成，通過設(shè)計較小的觸頭直徑及觸頭彈簧剛度，提供較大的滅弧支路的觸頭接觸電阻。已裝配的接觸器樣機及承載電流階段接觸器內(nèi)部電流分布如圖1所示。在額定情況下，較大比例的回路電流流經(jīng)通流支路觸頭，限制了接觸壓降的提高，解決了直流大電流條件下額定溫升問題。在開斷電路時，主回路電流會在接觸器內(nèi)部發(fā)生自然換流。由于觸頭超程設(shè)置的差異性，在主觸頭剛分時刻，滅弧觸頭仍具有一定的超程，在一定的條件下，換流過程期間主觸頭不產(chǎn)生電弧。換流完成后，串聯(lián)的多斷口結(jié)構(gòu)在密封氣體環(huán)境下通過增加等效電弧長度及近極壓降的方式能夠提高額定電壓等級。

表1 各組觸頭裝配參數(shù)

Tab.1 Assembly parameters of each group of contacts

接觸器分閘時由電磁操縱機構(gòu)帶動觸頭連桿實現(xiàn)主觸頭和滅弧觸頭同步分閘，由于觸頭超程設(shè)計的差異性，實現(xiàn)不同組觸頭的異步分?jǐn)?，因此，在分閘過程中，通流支路和滅弧支路上承載的電流會存在自然換流過程。換流過程中，觸頭壓力和支路電流隨分閘位移的變化如圖2所示。在接觸器分閘初期，由于觸頭超程的存在，通流支路和滅弧支路均能正常導(dǎo)通回路，但隨著主觸頭接觸壓力t的減小，通流支路電流t逐漸轉(zhuǎn)移到滅弧支路上。

圖1 接觸器樣機及承載電流階段接觸器內(nèi)部電流分布

圖2 換流過程中觸頭壓力及電流變化

在分閘位移達到D1時，通流支路觸頭斷開形成開距，若此時觸頭上的壓降小于接觸材料的最小升弧電壓，則實現(xiàn)了自然無弧換流的過程。分閘位移在D1～D2期間，滅弧觸頭由于超程的存在短暫承載線路上的電流，在分閘位移達到D2時，串聯(lián)的滅弧支路觸頭依次斷開并在滅弧室內(nèi)密封的滅弧介質(zhì)和磁吹系統(tǒng)共同的作用下熄滅電弧，完成電路的 開斷。

1.2 換流過程實驗驗證

為了驗證接觸器樣機的換流功能，首先對通流支路和滅弧支路的動作特性進行實驗驗證。實驗中斷開所有觸頭間的導(dǎo)電元件，并在四組觸頭上分別接入15V電壓源，安裝分閘位移傳感器測量分閘信號。由操縱機構(gòu)帶動四組觸頭同時進行分閘動作，分別測量通流支路和滅弧支路斷口的電壓可以得到不同組觸頭斷開的時刻，操縱機構(gòu)的總行程為5mm，測試結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同組觸頭斷開時刻及分閘時間

從實驗結(jié)果可以看出，通流支路觸頭在=2.1ms時刻打開。滅弧支路觸頭在=5.4ms時刻打開，且動作一致性高。操縱機構(gòu)在=7.8ms時刻分閘到位。經(jīng)過計算可以得到通流、滅弧觸頭間動作延時為3.3ms，總分閘時間為7.8ms左右。因此，通過觸頭的超程設(shè)計可以實現(xiàn)主觸頭和滅弧觸頭異步分閘，且滅弧觸頭在垂直方向分閘動作一致性較高，滿足實驗設(shè)計要求，能夠?qū)崿F(xiàn)電流從通流支路轉(zhuǎn)移到滅弧支路的功能。

2 直流自然換流式接觸器實驗研究

采用如圖4所示的實驗電路對直流自然換流式接觸器樣機進行實驗研究。

圖4 實驗原理

實驗回路由儲能電容1、采樣電阻s、接觸器樣機K、負載電阻L、大功率半導(dǎo)體器件GTO、線路等效電感1組成。其中，采樣電阻s=1mW，線路等效電感1=14mH。預(yù)充電電容1的容值為0.25F，耐壓1 200V，負載電阻L=1W。GTO續(xù)流支路由2、2組成，通過電容2對電阻2放電產(chǎn)生的電流2維持燃弧后期回路電流較小時GTO導(dǎo)通狀態(tài)，使得弧后恢復(fù)電壓施加在觸頭兩端，確保實驗結(jié)果的等價性。同時，可關(guān)斷器件GTO可以在回路導(dǎo)通一段時間后關(guān)斷，當(dāng)接觸器樣機無法完成正常分?jǐn)鄷r，能夠起到保護回路中器件的作用。接觸器在直流1 100V、1 000A實驗條件下?lián)Q流開斷波形及滅弧觸頭燃弧情況如圖5所示。

圖5 1 100V、1 000A實驗條件下?lián)Q流開斷波形及滅弧觸頭燃弧情況

在承載電流階段，滅弧觸頭僅承載了280A左右的總電流，隨著通流支路觸頭開距的釋放，分?jǐn)噙^程進入電流轉(zhuǎn)移階段，在t時刻通流支路觸頭完全打開，由滅弧支路觸頭承載整個回路的電流?；芈冯娏靼凑諆δ茈娙?的放電規(guī)律指數(shù)下降。在a時刻，第一組滅弧觸頭首先分?jǐn)嘈纬呻娀。溆喔鹘M滅弧觸頭在圖5a中②和③時刻依次打開，相應(yīng)時刻的滅弧觸頭燃弧情況如圖5b所示。隨著開距的進一步增加，電弧受電動力和磁吹作用使得電弧電壓迅速上升并產(chǎn)生氣相電弧，總?cè)蓟r間約為2ms。通過實驗結(jié)果可以得到，異步分?jǐn)嗟挠|頭結(jié)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)電流自然轉(zhuǎn)移，但多組滅弧觸頭存在燃弧能量不均等的現(xiàn)象，容易對首先打開的觸頭造成更嚴(yán)重的燒蝕，需要額外采取相應(yīng)的調(diào)控措施使得滅弧觸頭實現(xiàn)均壓分?jǐn)唷?/p>

3 均壓開斷仿真研究

本小節(jié)應(yīng)用一種修正電弧散熱系數(shù)的Mayr電弧模型建立了滅弧支路串聯(lián)多斷口均壓開斷的仿真模型，研究結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場調(diào)控對于串聯(lián)多斷口均壓開斷效果的作用。

3.1 均壓開斷仿真模型的建立

為了研究串聯(lián)多斷口滅弧觸頭在燃弧階段的均壓效果，使用Matlab/Simulink搭建如圖6所示的阻性負載仿真模型。圖中，t為通流支路分布電感，h為滅弧支路分布電感，約為0.4mH；t和h為接觸壓力變化情況下采用Holm接觸電阻模型等效的不同支路接觸電阻；為電源電壓?；芈冯娏鲝耐髦返綔缁≈返膿Q流過程中，將滅弧支路串聯(lián)的觸頭依次使用電弧模型等效為arc1、arc2及arc3研究燃弧過程中不同調(diào)控方式下斷口的均壓情況，用B1-B2、C1-C2及D1-D2表示。

圖6 換流開斷仿真模型

滅弧支路串聯(lián)斷口間的燃弧情況建模過程采用動態(tài)修正散熱功率的Mayr模型[22]。將電弧的散熱功率()修正為燃弧過程中的傳導(dǎo)散熱功率及對流散熱功率，有

式中，T為觸頭傳導(dǎo)散熱功率，T=2 700W；2為通過實驗數(shù)據(jù)整定的電弧修正系數(shù)，2=120；為滅弧室內(nèi)氣體壓強，=5.05×105Pa；()為電弧橫向運動速度；arc()為電弧的動態(tài)直徑；為時間（ms）。

對流散熱功率大小受電弧橫向運動速度及電弧的特征面積影響，通過不同斷口間施加差異性磁感應(yīng)強度實現(xiàn)開斷過程電弧動態(tài)均壓的磁場調(diào)控 方式。

3.2 均壓開斷仿真研究

根據(jù)圖3中不同滅弧觸頭開斷時刻的實驗結(jié)果，將仿真模型中相應(yīng)的觸頭間電弧模塊動作間隔設(shè)置為0.03ms和0.3ms。不同調(diào)控方式下的動態(tài)均壓分?jǐn)嘈Ч鐖D7所示。可以得到在不采用任何調(diào)控方式下，滅弧支路串聯(lián)多斷口動態(tài)均壓開斷效果如圖7a所示，開斷過程中的系統(tǒng)恢復(fù)電壓主要由最先動作的兩組滅弧觸頭承擔(dān)，最后動作的一組滅弧觸頭僅承擔(dān)了81.9V的系統(tǒng)恢復(fù)電壓，這與圖5中的實驗結(jié)果相一致。其次，對于電磁分合閘機構(gòu)，可以通過觸頭結(jié)構(gòu)設(shè)計和磁路設(shè)計使同一機構(gòu)上的不同組滅弧觸頭實現(xiàn)分?jǐn)鄤幼鞣稚⑿孕∮?.1ms，以實現(xiàn)結(jié)構(gòu)調(diào)控的方式。在結(jié)構(gòu)調(diào)控的方式下，將動作間隔設(shè)置為0.03ms和0.13ms，滅弧支路串聯(lián)多斷口動態(tài)均壓開斷效果如圖7b所示。動態(tài)開斷過程中，不同組滅弧觸頭間的電弧電壓呈現(xiàn)出趨于均勻的趨勢，但最先斷開的兩組滅弧觸頭仍然承擔(dān)了主要的系統(tǒng)恢復(fù)電壓，最后動作的一組滅弧觸頭承擔(dān)了598.3V的系統(tǒng)恢復(fù)電壓。為了定義開斷過程中的動態(tài)均壓效果，本文定義了一種歸一化的均勻系數(shù)為

式中，n為滅弧觸頭組數(shù)，在本文中取3；為第i組觸頭在開斷過程中的動態(tài)電壓；為當(dāng)前時刻n組滅弧觸頭電壓的平均值；為靜態(tài)期望均壓值。經(jīng)計算，在不采取任何調(diào)控方式及僅采用結(jié)構(gòu)調(diào)控的方式下，電路開斷時刻的滅弧觸頭電壓均勻系數(shù)分別為54.1%和80.1%。因此，需要進一步使用磁場調(diào)控的方式對滅弧支路串聯(lián)多斷口的開斷過程進行均壓調(diào)控。

滅弧觸頭間磁感應(yīng)強度調(diào)節(jié)方案見表2，1、2、3分別對應(yīng)施加在依次斷開的滅弧觸頭間的橫向磁場磁感應(yīng)強度，在結(jié)構(gòu)調(diào)控的基礎(chǔ)上再次施加磁場調(diào)控，以期達到更好的動態(tài)均壓效果。相應(yīng)的磁場調(diào)控下不同方案串聯(lián)多斷口電壓分布及電壓均勻系數(shù)見表3。

表2 滅弧觸頭間磁感應(yīng)強度調(diào)節(jié)方案

Tab.2 Adjustment scheme of magnetic induction intensity between arcing contacts

表3 不同方案下斷口電壓分布

分析不同磁場調(diào)控方案下斷口電壓的分布規(guī)律與磁感應(yīng)強度的對應(yīng)關(guān)系可以得到，在優(yōu)先斷開的滅弧觸頭間施加較小的橫向磁場有利于提高電壓均勻系數(shù)。本質(zhì)上為，較小的磁感應(yīng)強度降低了優(yōu)先斷開的滅弧觸頭間電弧的運動速度，使得電弧趨向于穩(wěn)定燃燒，使之維持較低的燃弧能量。通過結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場調(diào)控，串聯(lián)滅弧觸頭動態(tài)均壓開斷效果如圖7c所示，三組斷口間的電弧電壓在燃弧過程中及弧后承受靜態(tài)耐壓均呈現(xiàn)出均勻的態(tài)勢。

選取表3中序號1的調(diào)控方案作為僅使用結(jié)構(gòu)調(diào)控的均壓分?jǐn)嘟Y(jié)果、選取序號6的調(diào)控方案作為同時使用結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場調(diào)控的均壓分?jǐn)嘟Y(jié)果，與不采用調(diào)控方案進行對比，繪制了開斷過程中動態(tài)電壓均勻系數(shù)與時間之間的關(guān)系如圖8所示。

圖8 不同調(diào)控方式下的電壓均勻系數(shù)

電壓均勻系數(shù)可以分為，燃弧過程中的動態(tài)電壓均勻系數(shù)和弧后靜態(tài)電壓均勻系數(shù)。經(jīng)過分析不同調(diào)控方式下的電壓均勻系數(shù)可以得到，結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁調(diào)控均能夠?qū)崿F(xiàn)很好的動態(tài)及靜態(tài)均壓效果。經(jīng)統(tǒng)計，結(jié)構(gòu)調(diào)控將靜態(tài)電壓均勻系數(shù)從54.1%提升到80.1%，在此基礎(chǔ)上，磁場調(diào)控方式能夠?qū)㈦妷壕鶆蛳禂?shù)進一步提升到98.05%。

4 結(jié)論

本文基于一種已提出的直流自然換流式接觸器拓撲結(jié)構(gòu)，對開斷過程中滅弧支路串聯(lián)多斷口的異步分?jǐn)嗵匦越Y(jié)合不同調(diào)控方式進行均壓分?jǐn)嘌芯?，得到了以下幾點結(jié)論：

1）本文提出并聯(lián)自然換流式直流開斷拓撲結(jié)構(gòu)，實驗結(jié)果表明，通過通流支路和滅弧支路觸頭的異步動作，實現(xiàn)電流自然轉(zhuǎn)移，滅弧支路串聯(lián)多斷口完成了直流高電壓等級的電路開斷。

2）基于動態(tài)Mayr電弧修正模型建立滅弧支路串聯(lián)多斷口開斷過程的仿真模型，研究由串聯(lián)多斷口異步分?jǐn)嘁鸬碾妷悍植疾痪鶆颉Ｌ岢鰞煞N提高各斷口電壓均勻性的調(diào)控方式，并采用一種歸一化的動態(tài)電壓均勻系數(shù)研究結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場調(diào)控對于動態(tài)均壓的效果。

3）采用優(yōu)化滅弧觸頭動作特性的結(jié)構(gòu)調(diào)控均壓開斷方式，電壓均勻系數(shù)將從54.1%提升到80.1%。在結(jié)構(gòu)調(diào)控的基礎(chǔ)上，針對滅弧觸頭動作的分散性進一步采取磁場調(diào)控方式將電壓均勻系數(shù)提升到98.05%，提高了串聯(lián)多斷口的開斷能力及電壽命。

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Design and Uniform Voltage Breaking Research of a DC Natural Current Commutation Contactor

（School of Automation Science and Electrical Engineering Beihang University Beijing 100191 China）

Based on a DC natural current commutation topology, this paper uses the current-loading branch contacts carrying rated current and multiple sets of series arcing branch contacts in parallel to achieve circuit breaking, which can meet the DC switching demand of higher voltage levels in aviation, aerospace and new energy fields. After theoretical analysis and corresponding experiments, the current commutation characteristics and arcing characteristics of different branches of the topology are studied, and the phenomenon of uneven voltage distribution among the multi-fractures in series of arcing branches during circuit breaking is obtained. Two adjustment methods, structural adjustment and magnetic field adjustment are proposed, and the dynamic Mayr correction model is used to study the equalizing breaking effect of arcing contacts under different adjustment methods. A method to measure the voltage uniformity coefficient of arcs in series with multiple breaks during dynamic breaking process is defined, and a structure control method that optimizes the action characteristics of the arcing contact is obtained. The voltage uniformity coefficient is increased from 54.1% to 80.1%. Aiming at the dispersion of the arcing contact action, the magnetic field control method is further adopted to increase the voltage uniformity coefficient to 98.05%, and the uniform voltage distribution improves the breaking capacity and electrical life of multiple serial connection structures.

DC breaking, arc appearance, voltage uniformity coefficient, uniform-voltage adjustment method

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.L90181

TM561

賈博文 男，1992年生，博士研究生，研究方向為氣體放電理論、高壓直流換流式開斷技術(shù)。E-mail: jiabwen109@126.com

武建文 男，1963年生，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向為真空電弧理論、氣體放電理論、智能電器及電力電子技術(shù)等。E-mail: wujianwen@vip.sina.com（通信作者）

2020-06-30

2020-10-09

國家自然科學(xué)基金項目（51977002）和國家自然科學(xué)基金重點項目（51937004）資助。

（編輯 崔文靜）