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    基于合成巖體方法的正交裂隙煤體圍壓效應(yīng)研究

    2021-10-30 04:19:32王曉卿康紅普高富強(qiáng)
    煤炭學(xué)報(bào) 2021年9期
    關(guān)鍵詞:節(jié)理煤體裂隙

    王曉卿,康紅普,高富強(qiáng)

    (1.中煤科工開(kāi)采研究院有限公司,北京 100013; 2.煤炭資源高效開(kāi)采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn),北京 100013; 3.煤炭科學(xué)研究總院 開(kāi)采研究分院,北京 100013)

    煤體中通常包含3組結(jié)構(gòu)面,分別為層理、面割理和端割理,均產(chǎn)生于成煤時(shí)期,3組結(jié)構(gòu)面往往垂直分布[1],因此煤體結(jié)構(gòu)面分布具有正交特點(diǎn)。本文將含有正交結(jié)構(gòu)面網(wǎng)絡(luò)的煤體稱為正交裂隙煤體。受構(gòu)造運(yùn)動(dòng)影響,煤體內(nèi)有時(shí)還包含有成組分布的構(gòu)造裂隙[2]。煤炭開(kāi)采過(guò)程中需要掘進(jìn)大量巷道,對(duì)于巷道圍巖而言,開(kāi)挖過(guò)程相當(dāng)于圍壓減小的過(guò)程,而巷道支護(hù)在一定程度上相當(dāng)于圍壓增大的過(guò)程。如果開(kāi)挖或支護(hù)不當(dāng),往往造成巷道圍巖的劇烈變形破壞,影響巷道的正常使用。因此,研究正交裂隙煤體的圍壓效應(yīng)與破壞機(jī)理可為煤礦巷道的科學(xué)開(kāi)挖與支護(hù)提供理論依據(jù)。

    由于裂隙巖體采樣較為困難,裂隙巖體力學(xué)性質(zhì)的研究往往采用物理模擬和數(shù)值模擬的方法。受制于裂隙巖體試樣制備水平,物理模擬只能制備包含單裂隙或規(guī)則分布裂隙的巖體試樣,不能制備復(fù)雜裂隙巖體試樣。肖桃李等[3-4]制備了包含單裂隙和斷續(xù)貫通雙裂隙的類巖石試樣,通過(guò)開(kāi)展常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn),分析了裂隙巖體的破壞模式以及圍壓對(duì)強(qiáng)度、變形特性的影響。黃彥華等[5]制備了包含不平行雙裂隙的類砂巖試樣,開(kāi)展了不同圍壓條件下的常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn),分析了不平行雙裂隙類砂巖試樣的強(qiáng)度、變形參數(shù)以及破壞模式。肖維民等[6]采用石膏材料制作了具有不同傾角的柱狀節(jié)理巖體試樣,通過(guò)開(kāi)展不同圍壓的三軸壓縮試驗(yàn),系統(tǒng)研究了傾角對(duì)柱狀節(jié)理巖體的變形和強(qiáng)度特性的影響,并對(duì)破壞類型進(jìn)行了歸納總結(jié)。鄧華鋒等[7]制備了包含6種角度的斷續(xù)節(jié)理砂巖試驗(yàn),通過(guò)開(kāi)展三軸壓縮試驗(yàn),詳細(xì)分析了節(jié)理傾角和圍壓對(duì)斷續(xù)節(jié)理巖體變形、強(qiáng)度特性和破壞模式的影響。針對(duì)裂隙巖體的數(shù)值模擬往往采用離散元方法。IVARS等[8]于2007年提出了基于顆粒離散元的合成巖體(Synthetic Rock Mass,SRM)方法,通過(guò)建立包含巖塊和結(jié)構(gòu)面的合成巖體模型,開(kāi)展不同加載形式的數(shù)值試驗(yàn),能夠模擬巖塊裂隙孕育、擴(kuò)展和貫通的整個(gè)過(guò)程,以及結(jié)構(gòu)面的滑移和張開(kāi),尤為適合研究復(fù)雜裂隙巖體的變形破壞過(guò)程。FARAHMAND等[9]采用SRM方法研究了三軸壓縮和單軸壓縮條件下中等節(jié)理化巖體的力學(xué)特性,分析了其力學(xué)特性的尺寸效應(yīng),通過(guò)與Hoek-Brown經(jīng)驗(yàn)準(zhǔn)則比對(duì),證實(shí)了模擬結(jié)果的可靠性。ZHOU等[10]采用SRM方法研究了裂隙傾角和圍壓對(duì)單裂隙巖體力學(xué)性質(zhì)的影響規(guī)律,以及三軸壓縮條件下平行裂隙巖體力學(xué)性質(zhì)的各向異性和尺寸效應(yīng)。HUANG等[11]采用SRM方法研究了包含兩條不平行裂隙的巖石試樣在三軸壓縮條件下的強(qiáng)度、變形特征,分析了裂隙的擴(kuò)展貫通模式,并通過(guò)物理試驗(yàn)驗(yàn)證了模擬結(jié)果。

    綜上分析,已有大量關(guān)于裂隙巖體圍壓效應(yīng)、破壞模式與機(jī)理的研究,揭示了特定條件下裂隙巖體力學(xué)性質(zhì)隨圍壓的變化特點(diǎn),但基本所有研究都針對(duì)單裂隙或者規(guī)則分布裂隙巖體,少有涉及復(fù)雜裂隙巖體,更少涉及含復(fù)雜正交裂隙的煤體。為闡明正交裂隙煤體的圍壓效應(yīng)與破壞機(jī)理,基于結(jié)構(gòu)面采樣與參數(shù)標(biāo)定試驗(yàn)構(gòu)建具有真實(shí)結(jié)構(gòu)面分布的正交裂隙煤體模型,開(kāi)展不同圍壓的常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn),系統(tǒng)分析圍壓對(duì)正交裂隙煤體破壞特征、強(qiáng)度特性、變形行為的影響,定量評(píng)估結(jié)構(gòu)面活化對(duì)煤體破壞的貢獻(xiàn)程度,提出并驗(yàn)證圍壓條件下正交裂隙煤體的破壞機(jī)理。上述研究是將合成巖體方法應(yīng)用于煤體力學(xué)行為研究的嘗試,系統(tǒng)考慮了煤體結(jié)構(gòu)面的影響,有助于促進(jìn)煤炭開(kāi)采的精細(xì)化研究。

    1 合成巖體方法

    巖體由巖塊和結(jié)構(gòu)面組成。在PFC中,分別采用黏結(jié)顆粒模型(Bonded Particle Model,BPM)和離散裂隙網(wǎng)絡(luò)(Discrete Fracture Network,DFN)表示巖塊和結(jié)構(gòu)面[8]。BPM為相互黏結(jié)的顆粒集合體,通常選用平行黏結(jié)接觸模型來(lái)模擬類巖石材料[8]。DFN基于結(jié)構(gòu)面采樣與統(tǒng)計(jì)利用蒙特卡洛方法生成[12],用于描述結(jié)構(gòu)面的分布。PFC將BPM和DFN相交位置的平行黏結(jié)接觸模型替換為光滑節(jié)理接觸模型[8],生成可準(zhǔn)確表征巖體結(jié)構(gòu)的合成巖體(SRM)模型,并針對(duì)SRM模型進(jìn)行不同加載形式的數(shù)值試驗(yàn),獲得力學(xué)響應(yīng)。合成巖體方法如圖1所示。巖體破壞包括結(jié)構(gòu)面等原生裂隙活化和巖塊新裂隙產(chǎn)生,與此對(duì)應(yīng),SRM模型有2種破壞形式:一種為DFN破壞,表現(xiàn)為光滑節(jié)理接觸模型消失,表示結(jié)構(gòu)面活化;另一種為BPM破壞,表現(xiàn)為平行黏結(jié)接觸模型破壞產(chǎn)生拉伸微裂縫和剪切微裂縫,表示巖塊破壞。

    圖1 合成巖體方法示意Fig.1 Process of SRM approach

    2 正交裂隙煤體模型構(gòu)建

    2.1 正交裂隙煤體DFN構(gòu)建

    寺河礦3號(hào)煤層煤體單軸抗壓強(qiáng)度高達(dá)30 MPa,但由于賦存有層理、面割理和端割理3組近似正交結(jié)構(gòu)面,煤體仍易破壞并呈現(xiàn)出塊狀破壞特征。選取某新掘鉆場(chǎng)為采樣區(qū)域,借鑒地面巖體結(jié)構(gòu)面采樣方法[12],在鉆場(chǎng)的不同外露面布置測(cè)線和測(cè)窗,以實(shí)現(xiàn)不同分組結(jié)構(gòu)面采樣,測(cè)量結(jié)構(gòu)面的方位、跡長(zhǎng)和間距等參數(shù)。共采樣28條層理、40條面割理和51條端割理,分別統(tǒng)計(jì)各分組結(jié)構(gòu)面的傾角、傾向、跡長(zhǎng)與間距服從的概率分布,見(jiàn)表1,以此為基礎(chǔ),借助FracMan軟件的復(fù)雜裂隙建模功能并編制接口程序,實(shí)現(xiàn)尺寸為4 m×4 m×4 m(長(zhǎng)×寬×高)的煤體DFN在PFC3D中的構(gòu)建,如圖2(a)所示。在煤體DFN中生成2個(gè)直徑為130 mm、長(zhǎng)度為4 m的數(shù)字鉆孔(圖2(a)),通過(guò)編制FISH函數(shù)計(jì)算數(shù)字鉆孔與DFN的截割情況得到數(shù)字RQD值。從定性來(lái)看,3組結(jié)構(gòu)面近似垂直,并且割理發(fā)育在層理之間、端割理在面割理處截止(圖2(b)),符合煤體結(jié)構(gòu)面的典型分布特征[1]。從定量角度分析,通過(guò)與同位置、同規(guī)格鉆孔的實(shí)測(cè)RQD值對(duì)比,數(shù)字結(jié)果在RQD值和塊度分布方面均與實(shí)測(cè)結(jié)果較為接近[13],表明煤體DFN可以準(zhǔn)確描述煤體結(jié)構(gòu)面分布。

    表1 正交裂隙煤體結(jié)構(gòu)面參數(shù)概率分布Table 1 Probability distributions of joints parameters in coal mass containing orthogonal fractures

    圖2 具有正交分布特點(diǎn)的煤體DFNFig.2 Coal DFN characterized by orthogonal fractures

    將巖體力學(xué)性質(zhì)趨于穩(wěn)定的最小尺寸稱為表征單元體體積(Representative Elementary Volume,REV)[14],分析REV尺寸巖體的力學(xué)性質(zhì)具有代表意義。REV可通過(guò)分析結(jié)構(gòu)面密度隨巖體尺寸的變化情況確定?;谒鶚?gòu)建的煤體DFN確定的煤體REV為1.0 m×1.0 m×2.0 m(長(zhǎng)×寬×高)[13],與其他文獻(xiàn)的煤體REV[15]基本一致,也從側(cè)面進(jìn)一步驗(yàn)證了所構(gòu)建煤體DFN的合理性。

    2.2 正交裂隙煤體SRM模型構(gòu)建

    煤體SRM模型的主要參數(shù)包括顆粒粒徑、平行黏結(jié)接觸模型細(xì)觀參數(shù)與光滑節(jié)理接觸模型細(xì)觀參數(shù)。為保證光滑節(jié)理接觸模型對(duì)結(jié)構(gòu)面的仿真效果,文獻(xiàn)[16]建議結(jié)構(gòu)面之間分布的顆粒數(shù)量不應(yīng)小于5個(gè)。煤體DFN中結(jié)構(gòu)面間距普遍大于10 cm,因此顆粒粒徑應(yīng)在1.6~2.0 cm。平行黏結(jié)接觸模型與光滑節(jié)理接觸模型的細(xì)觀參數(shù)通過(guò)“trial and error”的方法標(biāo)定[17],首先通過(guò)煤塊單軸壓縮與煤體結(jié)構(gòu)面直剪實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)獲得相應(yīng)的煤體宏觀力學(xué)參數(shù),然后在PFC3D中構(gòu)建與實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)對(duì)應(yīng)的數(shù)值模型,通過(guò)不斷調(diào)整細(xì)觀參數(shù),直至匹配實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)結(jié)果,具體過(guò)程參見(jiàn)文獻(xiàn)[18],參數(shù)標(biāo)定結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 正交裂隙煤體SRM模型參數(shù)標(biāo)定結(jié)果Table 2 Parameters calibration results for SRM model of coal containing orthogonal fractures

    參照?qǐng)D1所示的合成巖體方法,將煤體DFN引入煤體BPM中,刪除煤體BPM以外的煤體DFN,利用光滑節(jié)理接觸模型替代煤體BPM與DFN相交位置的平行黏結(jié)接觸模型,完成REV尺寸正交裂隙煤體SRM模型的構(gòu)建,顆粒數(shù)量高達(dá)518 432個(gè),如圖3所示。

    圖3 正交裂隙煤體SRM模型構(gòu)建Fig.3 Construction for SRM model of coal mass containing orthogonal fractures

    3 正交裂隙煤體圍壓效應(yīng)分析

    3.1 三軸壓縮模型與模擬方案

    REV尺寸正交裂隙煤體三軸壓縮模型如圖4所示。在煤體SRM模型的頂、底面與側(cè)面布置墻體,其中頂、底面墻體作為加載板,側(cè)方墻體作為伺服機(jī)構(gòu)用于施加圍壓[17],所有墻體尺寸均為相應(yīng)方向模型尺寸的1.2倍。加載步驟:① 對(duì)所有墻體設(shè)置伺服控制,加載使模型3個(gè)方向同步達(dá)到圍壓;② 保留側(cè)向墻體的伺服控制以保持圍壓,取消軸向加載板的伺服控制;③ 針對(duì)頂、底加載板施加相向的加載速度,開(kāi)始常規(guī)三軸壓縮模擬。通過(guò)加載速度對(duì)比試驗(yàn),確定加載速度為0.1 m/s。墻體和模型之間的摩擦因數(shù)設(shè)置為0,以消除端面效應(yīng)。監(jiān)測(cè)對(duì)象包括軸向應(yīng)力、圍壓、軸向應(yīng)變、側(cè)向應(yīng)變、體積應(yīng)變與微裂縫數(shù)量等。分別針對(duì)煤體SRM模型施加0,1,5,10 MPa的圍壓,對(duì)比不同圍壓條件下煤體SRM模型的破壞特征、強(qiáng)度特性、變形行為,其中0圍壓對(duì)應(yīng)單軸壓縮情形。

    圖4 REV尺寸正交裂隙煤體三軸壓縮模型Fig.4 Triaxial-compression model of coal mass containing orthogonal fractures with REV size

    3.2 圍壓對(duì)煤體破壞特征的影響

    不同圍壓條件下正交裂隙煤體的破壞模擬結(jié)果如圖5所示。由圖5(a)可知,無(wú)圍壓時(shí),正交裂隙煤體發(fā)生劈裂破壞,產(chǎn)生嚴(yán)重的側(cè)向不連續(xù)變形,裂隙與結(jié)構(gòu)面位置一致,主要為結(jié)構(gòu)面活化裂隙,還包括少量起始于其端部、由拉伸微裂縫組成的翼裂紋[19],表明煤體破壞由結(jié)構(gòu)面主導(dǎo)。在合成巖體方法中,剪切閉合裂隙很難直觀顯示,但在其滑移過(guò)程中剪切面兩側(cè)顆粒之間必然產(chǎn)生linear接觸模型[17],可通過(guò)linear接觸模型間接展示剪切閉合裂隙的形態(tài)。由圖5(b),(c)可知,當(dāng)圍壓為1和5 MPa時(shí),加載后煤體較為規(guī)整,但內(nèi)部出現(xiàn)傾斜剪切閉合裂隙,圍壓1 MPa時(shí)裂隙面受局部結(jié)構(gòu)面影響呈平底菱形,圍壓5 MPa時(shí)呈對(duì)角菱形,表明中、低圍壓時(shí)正交裂隙煤體發(fā)生剪切破壞。當(dāng)圍壓為10 MPa時(shí),煤體仍然較為規(guī)整,但未出現(xiàn)剪切裂隙面,拉伸微裂縫與剪切微裂縫遍布整個(gè)模型,如圖5(d)所示,表明大量煤體顆粒間發(fā)生微小剪切滑移,正交裂隙煤體發(fā)生塑性流動(dòng)破壞。

    圖5 不同圍壓條件下正交裂隙煤體破壞模擬結(jié)果Fig.5 Failure simulation results of coal mass containing orthogonal fractures under different confining pressures

    不同圍壓條件下拉伸微裂縫與剪切微裂縫模擬結(jié)果如圖6所示。隨圍壓增大,拉伸微裂縫數(shù)量、剪切微裂縫數(shù)量與剪拉微裂縫比率均快速增大,表明煤塊破壞增多、結(jié)構(gòu)面活化減少,煤塊破壞形式由拉伸向剪切轉(zhuǎn)變,與煤體破壞特征分析相吻合。

    圖6 不同圍壓條件下微裂縫模擬結(jié)果Fig.6 Simulation results of micro cracks under different confining pressures

    3.3 圍壓對(duì)煤體強(qiáng)度特性的影響

    正交裂隙煤體在不同圍壓條件下的抗壓強(qiáng)度模擬結(jié)果如圖7所示。由圖7(a)可知,無(wú)圍壓時(shí)煤體的抗壓強(qiáng)度較小,殘余強(qiáng)度接近為0。當(dāng)圍壓增大至1 MPa時(shí),煤體的抗壓強(qiáng)度及殘余強(qiáng)度均顯著提升,但峰后應(yīng)力下降較快,仍表現(xiàn)出脆性。當(dāng)圍壓增大至5 MPa時(shí),峰值強(qiáng)度及殘余強(qiáng)度繼續(xù)提升,峰值區(qū)變得平滑,峰后應(yīng)力下降變得平緩,呈現(xiàn)由脆性向塑性轉(zhuǎn)化的過(guò)渡狀態(tài)。當(dāng)圍壓增大至10 MPa時(shí),抗壓強(qiáng)度繼續(xù)增大但峰值區(qū)不再明顯,應(yīng)力趨于穩(wěn)定而應(yīng)變持續(xù)增加,呈現(xiàn)塑性流動(dòng)狀態(tài)[20],與煤體破壞特征分析結(jié)果一致(圖5(d))。此外,煤體的彈性模量隨圍壓增大,但增大趨勢(shì)逐步變緩。由圖7(b)可知,正交裂隙煤體的抗壓強(qiáng)度在低圍壓時(shí)增幅更大,表明正交裂隙煤體的抗壓強(qiáng)度在低圍壓時(shí)對(duì)圍壓更為敏感。

    圖7 不同圍壓條件下正交裂隙煤體抗壓強(qiáng)度模擬結(jié)果Fig.7 Simulation results of compressive strength of coal mass containing orthogonal fractures under different confining pressures

    3.4 圍壓對(duì)煤體變形行為的影響

    不同圍壓條件下正交裂隙煤體變形模擬結(jié)果如圖8所示(其中,ε1為軸向應(yīng)變;ε2為側(cè)向應(yīng)變;εv為體積應(yīng)變;σd為軸向應(yīng)力與圍壓的應(yīng)力差)。無(wú)圍壓時(shí),加載初始煤體存在極其短暫的體積壓縮,如圖8(a)中的放大圖,并在應(yīng)力極低(0.2 MPa)時(shí)恢復(fù)至初始體積,隨后迅速擴(kuò)容至原體積的1.2倍。體積應(yīng)變較大且主要來(lái)自于側(cè)向應(yīng)變,表明煤體發(fā)生了嚴(yán)重的側(cè)向變形,與圖5(a)所示的煤體變形破壞特征一致。當(dāng)圍壓為1和5 MPa時(shí),煤體均存在明顯的體積壓縮階段,體積壓縮先增大后減小,并在峰后某處恢復(fù)至初始體積,隨后出現(xiàn)較小的體積擴(kuò)容;體積應(yīng)變較小且為負(fù)值,表明煤體出現(xiàn)輕微膨脹變形(圖8(b),(c))。由圖8(d)可知,當(dāng)圍壓增大至10 MPa時(shí),煤體體積壓縮隨加載而增大,體積應(yīng)變?cè)诜逯蹈浇_(dá)到最大,并在后續(xù)加載中保持不變,表明煤體的軸向壓縮變形與側(cè)向膨脹變形達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡,表現(xiàn)為塑性流動(dòng)狀態(tài)。

    圖8 不同圍壓條件下正交裂隙煤體變形模擬結(jié)果Fig.8 Simulation results for deformation of coal mass under different confining pressures

    綜上分析,無(wú)圍壓時(shí)正交裂隙煤體發(fā)生了嚴(yán)重的膨脹變形,中、低圍壓時(shí)正交裂隙煤體僅出現(xiàn)輕微膨脹變形,高圍壓時(shí)正交裂隙煤體始終處于壓縮狀態(tài),表明圍壓顯著提高正交裂隙煤體抵抗膨脹變形的能力,并且在低圍壓時(shí)提高效果更為明顯。

    3.5 圍壓對(duì)煤體結(jié)構(gòu)面活化的影響

    結(jié)構(gòu)面活化裂隙和巖塊裂隙共同組成了巖體破壞裂隙,為評(píng)估結(jié)構(gòu)面對(duì)巖體破壞的貢獻(xiàn)程度,提出結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)的概念。在合成巖體方法中,結(jié)構(gòu)面活化表現(xiàn)為光滑節(jié)理接觸模型隨兩側(cè)顆粒運(yùn)動(dòng)而消失,因此可將結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)定義為光滑節(jié)理接觸模型減少數(shù)量與初始數(shù)量的比值:

    (1)

    式中,NSJ為光滑節(jié)理接觸模型的初始數(shù)量;ΔNSJ為光滑節(jié)理接觸模型減少的數(shù)量。

    不同圍壓條件下結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)計(jì)算結(jié)果如圖9所示。無(wú)圍壓時(shí),結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)高達(dá)91.9%,表明絕大部分結(jié)構(gòu)面活化并形成裂隙,與圖5(a)所示的煤體結(jié)構(gòu)面主導(dǎo)性破壞一致。隨圍壓增大,結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)迅速降低,尤其在圍壓增加至1 MPa時(shí),降幅高達(dá)67%,表明結(jié)構(gòu)面活化形成裂隙的比例急劇下降;在圍壓為10 MPa時(shí),結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)僅為2.1%,表明基本沒(méi)有結(jié)構(gòu)面活化形成裂隙,煤體破壞基本為煤塊破壞。綜上分析,隨圍壓增大,結(jié)構(gòu)面活化比例不斷降低,結(jié)構(gòu)面對(duì)煤體力學(xué)性質(zhì)的影響減弱乃至消失,在低圍壓時(shí)減弱程度更為顯著。

    圖9 不同圍壓條件下結(jié)構(gòu)面活化系數(shù)計(jì)算結(jié)果Fig.9 Calculation results of joints-activation ratio under different confining pressures

    4 正交裂隙煤體破壞機(jī)理分析

    4.1 結(jié)構(gòu)面活化與翼裂紋形成機(jī)制

    煤體內(nèi)結(jié)構(gòu)面分布極不均勻,在加載力作用下,平行加載方向的結(jié)構(gòu)面兩側(cè)煤體出現(xiàn)錯(cuò)動(dòng),形成結(jié)構(gòu)面剪切,由于結(jié)構(gòu)面煤壁粗糙,結(jié)構(gòu)面剪切滑移過(guò)程必然伴隨剪脹,在滑移和剪脹作用下結(jié)構(gòu)面活化形成裂隙。在結(jié)構(gòu)面活化過(guò)程中,結(jié)構(gòu)面端部以里與以外煤體的位移不同,在結(jié)構(gòu)面端部產(chǎn)生切向拉應(yīng)力,進(jìn)一步產(chǎn)生切向拉裂紋,由于裂紋擴(kuò)展與最大主應(yīng)力方向具有一致性,隨加載進(jìn)行,拉裂紋逐漸轉(zhuǎn)向加載方向,形成壓致拉裂機(jī)制的翼裂紋[19],如圖10所示。圖5(a)展示了無(wú)圍壓條件下結(jié)構(gòu)面活化裂隙與翼裂紋的形成。

    圖10 結(jié)構(gòu)面活化和翼裂紋形成機(jī)制示意Fig.10 Diagram of joints activation and wing crack forming mechanisms

    4.2 圍壓條件下正交裂隙煤體破壞機(jī)理

    無(wú)圍壓時(shí),平行加載方向的結(jié)構(gòu)面形成結(jié)構(gòu)面活化裂隙并在其端部發(fā)育出翼裂紋,這些裂隙彼此連通,或翼裂紋連通至煤體邊界,或形成貫通的結(jié)構(gòu)面活化裂隙,最終導(dǎo)致煤體破壞,無(wú)圍壓煤體破壞即屬此類。圍壓會(huì)增大結(jié)構(gòu)面上的正應(yīng)力,使裂隙承載能力提高,從而增加結(jié)構(gòu)面活化難度。若圍壓不高,結(jié)構(gòu)面仍然可以活化為一定規(guī)模、一定尺寸的結(jié)構(gòu)面活化裂隙,其數(shù)量和分布將影響煤體破壞裂隙形態(tài),但隨圍壓增大其影響程度變?nèi)酰?和5 MPa圍壓條件下的煤體破壞則屬此類。若圍壓較高,結(jié)構(gòu)面不能形成結(jié)構(gòu)面活化裂隙(圖9),進(jìn)而影響正交裂隙煤體破壞,詳見(jiàn)10 MPa圍壓條件下的煤體破壞。由于結(jié)構(gòu)面剪切力學(xué)性質(zhì)對(duì)正應(yīng)力較為敏感[18],很小的圍壓將顯著增大結(jié)構(gòu)面活化的難度,因此正交裂隙煤體的圍壓效應(yīng)在低圍壓時(shí)更為顯著。

    為驗(yàn)證正交裂隙煤體的破壞機(jī)理,提取不同圍壓條件下的煤體切片,如圖11所示。

    由圖11(a)可知,無(wú)圍壓時(shí),煤體切片上既有貫通的結(jié)構(gòu)面活化裂隙,也有非貫通的結(jié)構(gòu)面活化裂隙及其端部的翼裂紋。當(dāng)圍壓為1 MPa時(shí),煤體切片上存在一些小尺寸的結(jié)構(gòu)面活化裂隙,如圖11(b)中的圈注,結(jié)構(gòu)面活化比例為30.4%(圖9),其分布對(duì)破壞裂隙形態(tài)有明顯影響,而當(dāng)圍壓增大至5 MPa時(shí),仍存在結(jié)構(gòu)面活化裂隙但顯著減少,如圖11(c)所示,結(jié)構(gòu)面活化比例僅為15.0%(圖9)。當(dāng)圍壓為10 MPa時(shí),不再形成結(jié)構(gòu)面活化裂隙,結(jié)構(gòu)面不影響煤體破壞,相當(dāng)于同尺寸的煤塊破壞,如圖11(d)所示。

    圖11 不同圍壓條件下的煤體切片F(xiàn)ig.11 Cut planes of coal mass under different confining pressures

    5 結(jié) 論

    (1)正交裂隙煤體力學(xué)性質(zhì)表現(xiàn)出明顯的圍壓效應(yīng)。隨圍壓增大,煤體的抗壓強(qiáng)度、殘余強(qiáng)度、彈性模量增大,抵抗膨脹變形能力增強(qiáng);塑性增強(qiáng),力學(xué)性質(zhì)表現(xiàn)出脆延轉(zhuǎn)化;煤塊破壞形式由拉伸轉(zhuǎn)為剪切;結(jié)構(gòu)面活化比例降低,對(duì)煤體力學(xué)性質(zhì)的影響減弱乃至消失。

    (2)存在圍壓時(shí)結(jié)構(gòu)面活化難度急劇增加,正交裂隙煤體的圍壓效應(yīng)在低圍壓時(shí)更為顯著。

    (3)無(wú)圍壓時(shí),正交裂隙煤體發(fā)生劈裂破壞,裂隙由結(jié)構(gòu)面活化裂隙和翼裂紋組成;中、低圍壓時(shí),正交裂隙煤體發(fā)生剪切破壞,形成傾斜剪切裂隙;高圍壓時(shí),正交裂隙煤體發(fā)生塑性流動(dòng)破壞,微裂縫遍布煤體。

    (4)無(wú)圍壓時(shí),結(jié)構(gòu)面控制正交裂隙煤體的破壞;中、低圍壓時(shí),結(jié)構(gòu)面影響正交裂隙煤體破壞裂隙的形態(tài),但隨圍壓增大影響程度變?nèi)?高圍壓時(shí),正交裂隙煤體的破壞不受結(jié)構(gòu)面影響。

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