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    1 000 MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行安全分析及節(jié)能措施

    2021-10-27 00:21:26張國(guó)喆
    青海電力 2021年3期
    關(guān)鍵詞:油槍給水泵磨煤機(jī)

    張國(guó)喆

    (天津國(guó)投津能發(fā)電有限公司,天津 300450)

    0 引言

    目前,我國(guó)新能源電力發(fā)展迅速,在日間光伏和風(fēng)電出力較大的時(shí)段,為了充分利用新能源電力,要求火電機(jī)組降負(fù)荷調(diào)峰運(yùn)行〔1,2〕。我國(guó)許多大型機(jī)組,特別是西北地區(qū)風(fēng)電、光伏裝機(jī)容量較大的地區(qū),燃煤機(jī)組經(jīng)常50 %負(fù)荷運(yùn)行,甚至在20 %~30 %負(fù)荷深度調(diào)峰運(yùn)行〔3,4〕。

    低負(fù)荷運(yùn)行對(duì)燃煤機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)性都帶來(lái)較大威脅。比如低負(fù)荷時(shí)鍋爐爐膛流動(dòng)均勻性下降,爐膛溫度降低,燃燒穩(wěn)定性下降〔5,6〕;SCR入口煙氣溫度降低,SCR脫硝效率下降甚至退出運(yùn)行,氨逃逸量增加,空預(yù)器堵灰更加嚴(yán)重;鍋爐工質(zhì)流量下降,鍋爐水動(dòng)力不穩(wěn)定性增加,容易出現(xiàn)管壁超溫等安全問(wèn)題〔3〕。因此,在機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行中分析影響機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)性的因素,尋找提升機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的措施,具有重要意義〔7,8〕。

    本文基于某1 000 MW超超臨界大型燃煤發(fā)電機(jī)組,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)分析影響低負(fù)荷運(yùn)行安全和經(jīng)濟(jì)性的因素,從鍋爐燃燒側(cè)、工質(zhì)側(cè)以及污染物治理系統(tǒng)、機(jī)組各主要輔機(jī)電耗等方面,探討提升安全、降低能耗的措施,為相關(guān)機(jī)組低負(fù)荷穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供參考。

    1 機(jī)組概況

    某廠1 000 MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組,鍋爐為上海鍋爐廠引進(jìn)ALSTOM技術(shù)生產(chǎn)的超超臨界變壓直流煤粉爐,型號(hào)為SG-3 102/27.56-M54X。日常運(yùn)行時(shí),5臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行,1臺(tái)備用;爐膛中下部分6層布置了48只直流燃燒器,在爐膛內(nèi)以反向雙切圓形式燃燒;風(fēng)煙系統(tǒng)安裝了兩臺(tái)三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器,兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流送風(fēng)機(jī),以及兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī),兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī);為了滿足啟動(dòng)暖爐以及低負(fù)荷穩(wěn)燃需要,鍋爐設(shè)置了一層共8只微油槍,及三層共24只大油槍;在鍋爐空預(yù)器支架上方布置了SCR脫硝裝置;公用壓縮空氣系統(tǒng)配備兩臺(tái)雜用空壓機(jī),四臺(tái)儀用空壓機(jī);機(jī)組安裝有煙氣冷凝裝置,設(shè)三臺(tái)煙氣冷凝水泵;鍋爐可帶基本負(fù)荷并參與調(diào)峰。

    機(jī)組所用汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)德國(guó)西門子技術(shù)生產(chǎn)的1 000 MW超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機(jī),型號(hào)為N1 000-26.25/600/600(TC4F);給水系統(tǒng)設(shè)設(shè)兩臺(tái)汽動(dòng)給水泵,以及一臺(tái)備用電泵;凝結(jié)水系統(tǒng)共三臺(tái)凝結(jié)水泵,正常兩運(yùn)一備;機(jī)組采用海水冷卻,循環(huán)水系統(tǒng)單臺(tái)機(jī)設(shè)兩臺(tái)循環(huán)水泵,正常運(yùn)行一運(yùn)一備;真空系統(tǒng)設(shè)三臺(tái)真空泵,正常運(yùn)行時(shí)兩運(yùn)一備。發(fā)電機(jī)為上海汽輪發(fā)電機(jī)有限公司引進(jìn)德國(guó)西門子公司技術(shù)生產(chǎn)的THDF125/67型三相同步、水-氫-氫冷汽輪發(fā)電機(jī),定子繞組為直接水內(nèi)冷,定子鐵芯及轉(zhuǎn)子繞組為氫氣冷卻,密封油系統(tǒng)采用單流環(huán)式密封結(jié)構(gòu)。

    隨著國(guó)家大力發(fā)展新能源發(fā)電,加之“碳中和、碳達(dá)峰”時(shí)代的到來(lái),火電機(jī)組的發(fā)展空間不斷被壓縮,大型燃煤機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行甚至深調(diào)峰至40 %負(fù)荷以下。自2020年12月01日至2021年05月01日期間,該廠機(jī)組平均負(fù)荷只有510 MW,最低負(fù)荷400 MW。為保證機(jī)組低負(fù)荷期間安全穩(wěn)定運(yùn)行,同時(shí)深入挖掘節(jié)能降耗潛力,提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)指標(biāo)水平,針對(duì)該廠長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行的實(shí)際情況,深入調(diào)查設(shè)備現(xiàn)在的運(yùn)行狀態(tài),分析了低負(fù)荷運(yùn)行期間機(jī)組安全及經(jīng)濟(jì)性影響的因素,并提出了低負(fù)荷期間保證機(jī)組安全及節(jié)能降耗的相關(guān)措施。

    2 影響機(jī)組低負(fù)荷安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行因素

    2.1 影響機(jī)組安全運(yùn)行的因素

    從燃燒側(cè)看,低負(fù)荷期間容易出現(xiàn)鍋爐燃燒不穩(wěn)定,煤粉燃燒條件變差,燃燒穩(wěn)定性和抗擾動(dòng)能力變差,如果制粉系統(tǒng)或風(fēng)煙系統(tǒng)出現(xiàn)設(shè)備故障等異常情況,容易導(dǎo)致鍋爐MFT動(dòng)作。低負(fù)荷期間脫硝反應(yīng)器入口煙溫降低,負(fù)荷400 MW時(shí),最低可至280 ℃,導(dǎo)致催化劑活性降低,為有效控制煙囪出口NOx在合理范圍,會(huì)增加噴氨量,導(dǎo)致NH3:NOx摩爾比增大,NH3逃逸升高,大量NH4HSO4生成,空預(yù)器堵塞加重。

    從工質(zhì)側(cè)看,深調(diào)峰期間給水泵流量接近給水泵最小流量閥開(kāi)啟值,給水泵再循環(huán)閥頻繁自動(dòng)開(kāi)啟,容易造成給水流量波動(dòng),給水流量低至跳閘值導(dǎo)致MFT動(dòng)作跳閘;其次,直流鍋爐由于靠給水泵壓頭維持爐內(nèi)水動(dòng)力,低負(fù)荷情況容易引起水動(dòng)力不足,導(dǎo)致鍋爐局部管壁超溫。深調(diào)峰期間,分離器出口過(guò)熱度較低,容易導(dǎo)致鍋爐MFT動(dòng)作。

    2.2 影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的因素

    低負(fù)荷運(yùn)行對(duì)機(jī)組鍋爐及各主要輔機(jī)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性都有較大影響。首先,低負(fù)荷期間,鍋爐過(guò)量空氣系數(shù)偏高,會(huì)相對(duì)增加鍋爐的排煙熱損失;另外,受煤炭市場(chǎng)限制,目前入廠煤的煤質(zhì)參差不齊,在低負(fù)荷爐膛溫度相對(duì)較低、燃燒工況較差時(shí),鍋爐飛灰含碳量相對(duì)升高,固體未完全燃燒熱損失增加。其次,各輔機(jī)均運(yùn)行在低效率區(qū)間,不僅影響輔機(jī)壽命,且造成電耗增加,比如隨著負(fù)荷的降低,制粉單耗相對(duì)增加,鍋爐送、引風(fēng)機(jī)單耗增加,凝結(jié)水泵單耗增加,從而導(dǎo)致廠用電率增加。

    機(jī)組低負(fù)荷期間,再熱汽溫較低,最低可至565 ℃,嚴(yán)重影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。深調(diào)峰期間,由于燃燒不穩(wěn),需要投油穩(wěn)燃,用油量較大,燃油費(fèi)用較高。機(jī)組低負(fù)荷時(shí),給水泵流量接近給水泵最小流量閥開(kāi)啟值,給水泵再循環(huán)調(diào)門可能在10 %~30 %小開(kāi)度范圍內(nèi)波動(dòng),不僅造成給水前置泵電流增大,電耗增加,而且由于調(diào)門開(kāi)度較小,給水會(huì)對(duì)給水泵再循環(huán)調(diào)門閥體造成沖刷,造成調(diào)門不嚴(yán),增加后期維修成本。

    3 提高機(jī)組低負(fù)荷安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的措施

    3.1 保障機(jī)組低負(fù)荷安全運(yùn)行的措施

    3.1.1 燃燒側(cè)安全措施

    為保障鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃,嚴(yán)格按照定期工作進(jìn)行微油槍、AB/CD層大油槍試驗(yàn)點(diǎn)火,發(fā)現(xiàn)缺陷及時(shí)聯(lián)系檢修處理,保持微油槍、AB/CD層大油槍良好備用狀態(tài);油槍連續(xù)運(yùn)行期間,空預(yù)器吹灰保持連續(xù)投運(yùn);機(jī)組參與深調(diào)峰時(shí),保持A制粉系統(tǒng)(對(duì)應(yīng)下層燃燒器)運(yùn)行,負(fù)荷由500 MW降至400 MW過(guò)程中將降負(fù)荷速率減小為5 MW/min;鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),加強(qiáng)對(duì)各層燃燒器火檢的監(jiān)視,發(fā)現(xiàn)燃燒不穩(wěn)(爐膛負(fù)壓波動(dòng)大,火焰暗紅、閃動(dòng),磨煤機(jī)火檢強(qiáng)度降低、不穩(wěn)定)時(shí),及時(shí)投入微油槍助燃,A制粉系統(tǒng)沒(méi)有運(yùn)行時(shí),投入大油槍助燃;深調(diào)峰期間如遇磨煤機(jī)故障跳閘,立即投入AB/CD層油槍進(jìn)行穩(wěn)燃(發(fā)現(xiàn)爐膛火焰電視明顯變暗,且確認(rèn)鍋爐瀕臨滅火時(shí)嚴(yán)禁投入大油槍助燃),并及時(shí)啟動(dòng)備用制粉系統(tǒng)。

    低負(fù)荷時(shí)段,采取燃燒器擺角上擺,開(kāi)大再熱器煙氣擋板,關(guān)小過(guò)熱器側(cè)煙氣擋板等手段提高再熱蒸汽溫度;通過(guò)摸索配風(fēng)和制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式,減少再熱器左右側(cè)偏差,提高再熱蒸汽出口平均溫度;嚴(yán)禁在過(guò)熱蒸汽三級(jí)減溫水開(kāi)度較大(>40 %)的情況下,為了提升再熱蒸汽溫度,而一味提高分離器出口過(guò)熱度。

    低負(fù)荷時(shí)通過(guò)燃燒調(diào)整,提高脫硝反應(yīng)器入口煙溫,隨著鍋爐負(fù)荷降低,不能滿足SCR入口煙溫需求時(shí),逐步關(guān)小低過(guò)/低再煙氣擋板(過(guò)/低再煙氣擋板開(kāi)度之和≥60 %且低再側(cè)煙氣擋板開(kāi)度不小于20 %);脫硝SCR入口煙溫<310 ℃,開(kāi)啟煙氣旁路擋板,增加脫硝入口煙溫;減少省煤器區(qū)域半長(zhǎng)吹吹灰器投運(yùn)次數(shù),每周進(jìn)行一次全面吹灰。

    通過(guò)燃燒優(yōu)化,在保證安全的基礎(chǔ)上降低NOx生成量;脫硝噴氨調(diào)整時(shí),應(yīng)熟悉工況特性,掌握各個(gè)負(fù)荷階段供氨調(diào)門的開(kāi)度,避免噴氨調(diào)門大幅開(kāi)關(guān),防止煙囪出口NOx濃度大起大落;提高運(yùn)行人員監(jiān)盤質(zhì)量,密切監(jiān)視脫硝反應(yīng)器進(jìn)、出口NOx濃度,特別是在機(jī)組負(fù)荷大幅變動(dòng)時(shí),提前預(yù)判性調(diào)整噴氨量,防止煙囪出口NOx濃度瞬時(shí)值超標(biāo)或過(guò)低。

    3.1.2 工質(zhì)側(cè)安全運(yùn)行措施

    分離器出口過(guò)熱度是鍋爐安全運(yùn)行的關(guān)鍵指標(biāo)參數(shù),通過(guò)分析研究,將“機(jī)組負(fù)荷<400 MW且任一儲(chǔ)水箱水位高>16.04 m且分離器出口過(guò)熱度<8 ℃,鍋爐MFT”,邏輯中負(fù)荷400 MW改為350 MW,深調(diào)峰400 MW期間,注意監(jiān)視分離器水位,控制合適的分離器出口過(guò)熱度(20 ℃左右),不易過(guò)高或過(guò)低,為主蒸汽溫度調(diào)整預(yù)留一定裕度,防止突然快速升負(fù)荷造成溫度超限或儲(chǔ)水箱見(jiàn)水;加強(qiáng)各受熱面金屬壁溫監(jiān)視,溫度超限時(shí)及時(shí)采取調(diào)整措施,必要時(shí)采取降低升負(fù)荷速率或暫停升負(fù)荷的手段。目前,通過(guò)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行試驗(yàn),可以在不啟動(dòng)循環(huán)泵的情況下,保持機(jī)組負(fù)荷在400 MW時(shí)安全穩(wěn)定運(yùn)行,但是進(jìn)一步深調(diào)峰降負(fù)荷至350 MW機(jī)組轉(zhuǎn)入濕態(tài)運(yùn)行時(shí),則必須運(yùn)行啟動(dòng)循環(huán)泵。

    通過(guò)聯(lián)系給水泵廠家,經(jīng)汽機(jī)專業(yè)分析決定在保證給水泵運(yùn)行安全的前提下,對(duì)給水泵再循環(huán)閥門控制邏輯進(jìn)行優(yōu)化,優(yōu)化前給水泵流量小于500 t/h時(shí)再循環(huán)門全開(kāi)、大于700 t/h時(shí)再循環(huán)門全關(guān),優(yōu)化后給水泵流量小于400 t/h時(shí)再循環(huán)門全開(kāi)、大于500 t/h時(shí)再循環(huán)門全關(guān),且將前置泵與給水泵最小流量跳閘值由400 t/h改為350 t/h,通過(guò)以上邏輯修改,保證即使目前400 MW深調(diào)峰期間,給水泵再循環(huán)調(diào)門不開(kāi)啟,保證給水流量穩(wěn)定,水動(dòng)力穩(wěn)定,既避免了給水泵跳閘或鍋爐MFT的風(fēng)險(xiǎn),也能保證受熱面不超溫。

    3.2 提高機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的措施

    3.2.1 鍋爐及制粉系統(tǒng)低負(fù)荷經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

    當(dāng)長(zhǎng)時(shí)間低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),總煤量≤220 t/h條件下維持3臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行,保持一臺(tái)磨煤機(jī)通小風(fēng)量備用;當(dāng)至少4臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí),其他磨煤機(jī)停運(yùn)后,停運(yùn)磨煤機(jī)液壓油泵、潤(rùn)滑油泵,及時(shí)停止通風(fēng)并關(guān)閉密封風(fēng);日常根據(jù)磨煤機(jī)出力,在保證石子煤安全排放的前提下,控制磨煤機(jī)出粉溫度在80 ℃,減少冷風(fēng)摻入量;盡量保持熱風(fēng)調(diào)門大開(kāi)度,減少一次風(fēng)節(jié)流損失;保證安全前提下,適當(dāng)減小一次風(fēng)機(jī)出力,保證一次風(fēng)機(jī)母管壓力10 kPa~10.5 kPa,減小一次風(fēng)機(jī)電流;在保證不堵磨的情況下,適當(dāng)降低液壓加載壓力,減低磨煤機(jī)電耗;加強(qiáng)對(duì)磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速的控制,兼顧降低磨煤機(jī)電耗及鍋爐飛灰可燃物含量。

    機(jī)組深調(diào)峰期間,盡量保證下層制粉系統(tǒng)運(yùn)行,降負(fù)荷至450 MW前,無(wú)特殊原因禁止投入微油槍;機(jī)組負(fù)荷降至450 MW以下時(shí),視鍋爐燃燒情況投入A層微油槍助燃;待機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定后,逐步退出微油槍(先退出3號(hào)、4號(hào)、5號(hào)、6號(hào)油槍,觀察運(yùn)行穩(wěn)定后再逐支全部退出)。

    減少吹灰頻次,在鍋爐結(jié)焦不嚴(yán)重的情況下,高溫區(qū)長(zhǎng)吹灰器三天全面吹灰一次,爐膛短吹灰器二天全面吹灰一次,省煤器區(qū)域半長(zhǎng)吹灰器每周全面吹一次。日常運(yùn)行時(shí)監(jiān)視空氣預(yù)熱器電流,保持空氣預(yù)熱器漏風(fēng)控制裝置全程投入,減少空預(yù)器漏風(fēng)率,降低送、引風(fēng)機(jī)電耗。降低二次風(fēng)箱與爐膛差壓能夠降低風(fēng)機(jī)電耗但可能影響爐內(nèi)流場(chǎng),通過(guò)鍋爐專業(yè)運(yùn)行人員長(zhǎng)期實(shí)驗(yàn)探索,在目前鍋爐各負(fù)荷段均能安全穩(wěn)定運(yùn)行的前提下,適當(dāng)降低二次風(fēng)與爐膛差壓,各負(fù)荷階段二次風(fēng)箱與爐膛差壓控制(低限值)要求可設(shè)置見(jiàn)表1所示。

    表1 二次風(fēng)箱與爐膛差壓控制(低限值)要求

    結(jié)合煙氣中CO含量,在保證鍋爐燃燒安全的情況下,合理調(diào)整不同負(fù)荷下鍋爐氧量的控制范圍,機(jī)組不同負(fù)荷階段鍋爐氧量控制要求見(jiàn)表2所。

    表2 機(jī)組不同負(fù)荷階段鍋爐氧量控制值

    低負(fù)荷送、引風(fēng)機(jī)單側(cè)運(yùn)行能節(jié)約廠用電,但目前出于機(jī)組安全運(yùn)行考慮,深調(diào)峰至400 MW期間,尤其AGC投入情況下,負(fù)荷可能隨時(shí)波動(dòng),所以送、引風(fēng)機(jī)均保持雙側(cè)并列運(yùn)行,但可通過(guò)適當(dāng)降低送風(fēng)機(jī)壓力偏置,在保證鍋爐燃燒安全的前提下,適當(dāng)降低送、引風(fēng)機(jī)電流。

    干排渣系統(tǒng)中,一級(jí)鋼帶頭部溫度<120 ℃時(shí),關(guān)閉冷風(fēng)調(diào)門,溫度大于120 ℃以上,逐步開(kāi)啟冷風(fēng)調(diào)門;一級(jí)鋼帶頭部大于150 ℃時(shí),開(kāi)啟清掃鏈處小風(fēng)門,當(dāng)溫度降低至100 ℃以下時(shí)關(guān)閉;低負(fù)荷階段,關(guān)小干排渣系統(tǒng)本體冷卻風(fēng)門。

    日常注意儀用氣和雜用氣查漏工作,發(fā)現(xiàn)明顯漏點(diǎn),及時(shí)填寫(xiě)缺陷,聯(lián)系檢修處理;利用機(jī)組停運(yùn)機(jī)會(huì),集中排查儀用氣泄漏點(diǎn),聯(lián)系檢修及時(shí)處理;當(dāng)單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行期間,停運(yùn)一臺(tái)電壓6 kV等級(jí)空壓機(jī)電機(jī),盡量維持兩臺(tái)儀用空壓機(jī)運(yùn)行,節(jié)省廠用電。

    3.2.2 汽機(jī)側(cè)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行措施

    機(jī)組共設(shè)三臺(tái)凝結(jié)水泵,正常運(yùn)行中,兩臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行,一臺(tái)凝結(jié)水泵工頻備用,為降低凝泵單耗,負(fù)荷在400 MW~550 MW時(shí),保持單臺(tái)凝泵變頻運(yùn)行;但是要保證凝結(jié)水泵停運(yùn)、啟動(dòng)操作不能太過(guò)頻繁,時(shí)間間隔應(yīng)控制不要少于4 h;所以在實(shí)際運(yùn)行中兩臺(tái)運(yùn)行凝結(jié)水泵電機(jī)應(yīng)交叉進(jìn)行啟停操作,避免只對(duì)單臺(tái)凝泵頻繁的啟停操作;停運(yùn)凝泵前,應(yīng)逐漸提升預(yù)留凝泵的頻率,退出工頻備用,停運(yùn)預(yù)停凝泵的變頻器,并及時(shí)投入工頻泵備用;停運(yùn)的凝泵高壓側(cè)開(kāi)關(guān)不用斷開(kāi),僅停變頻器即可,以便隨時(shí)啟動(dòng);低負(fù)荷單臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行時(shí),控制方式可以投入自動(dòng),但是工況變化時(shí)需要值班人員加強(qiáng)監(jiān)視并適當(dāng)干預(yù)。

    機(jī)組低負(fù)荷期間,尤其在冬季,凝汽器真空較好,將循環(huán)水由全塔配水改為半塔配水,除當(dāng)夏季,機(jī)組負(fù)荷在750 MW~850 MW,且循環(huán)水供水溫度≥26.5 ℃,或機(jī)組負(fù)荷≥850 MW,且循環(huán)水供水溫度≥25.5 ℃時(shí),循環(huán)水運(yùn)行方式必須倒為兩機(jī)三泵運(yùn)行方式,為了節(jié)約廠用電,其他情況下,均保持單機(jī)單泵運(yùn)行。機(jī)組低負(fù)荷階段,進(jìn)入汽輪機(jī)低壓缸的蒸汽量減少,凝汽器會(huì)維持高真空度,此時(shí)凝結(jié)水的過(guò)冷度會(huì)相應(yīng)增加,經(jīng)濟(jì)性下降,所以當(dāng)凝汽器真空小于-98.5 kPa時(shí),停運(yùn)一臺(tái)真空泵,保持一臺(tái)運(yùn)行。

    低負(fù)荷期間,尤其在冬季,煙囪出口煙溫較低,容易將煙溫控制在45 ℃以下,所以,低負(fù)荷期間可以停運(yùn)一臺(tái)電壓為6 kV等級(jí)的煙氣冷凝水泵電機(jī),保持單臺(tái)煙氣冷凝水泵運(yùn)行,減少?gòu)S用電率,如果機(jī)組短時(shí)升負(fù)荷,煙氣溫度增加時(shí),可以短時(shí)降低低溫省煤器出口煙溫,以滿足煙囪出口溫度的要求。

    配電室通風(fēng)系統(tǒng),帶空調(diào)配電間設(shè)定溫度均24 ℃,依據(jù)配電室溫度合理調(diào)整空調(diào)的運(yùn)行方式;配電室軸流風(fēng)依照配電室溫度進(jìn)行及時(shí)開(kāi)啟和停運(yùn),結(jié)合實(shí)際情況及時(shí)調(diào)整運(yùn)行方式(一般按照夏季全部開(kāi)啟,春秋開(kāi)啟一半,冬季全部關(guān)閉),達(dá)到節(jié)能效果。

    4 結(jié)語(yǔ)

    機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),安全性是基礎(chǔ),經(jīng)濟(jì)性是目標(biāo),通過(guò)對(duì)機(jī)組安全與經(jīng)濟(jì)性影響因素的分析和調(diào)整,能夠提高機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性,特別是在當(dāng)前燃煤電廠頻繁低負(fù)荷運(yùn)行且盈利壓力不斷增大的背景下,保證機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行并進(jìn)行節(jié)能降耗,意義更加顯著。本文通過(guò)從鍋爐燃燒側(cè)、工質(zhì)側(cè)以及送風(fēng)、脫硝、廠用電控制等方面,較系統(tǒng)的分析了影響機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的因素,結(jié)合某機(jī)組實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)給出了提升機(jī)組低負(fù)荷安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的措施,為燃煤機(jī)組的低負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行提供借鑒。

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