基于形態(tài)學(xué)的貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)單端電流方向暫態(tài)保護(hù)*

高敬業(yè),楊鴻雁,蔡 瀟,畢貴紅,楊 毅,陳仕龍

(1.昆明理工大學(xué) 電力工程學(xué)院，云南 昆明 650500；2.云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，云南 昆明 650217)

0 引 言

基于全線貫通技術(shù)和同相補(bǔ)償技術(shù)的新型貫通式同相牽引供電系統(tǒng)，徹底解決了牽引供電系統(tǒng)中最為嚴(yán)重的過(guò)分相問題和負(fù)序問題，并大幅度提高了牽引供電系統(tǒng)的效率[1-3]。牽引供電系統(tǒng)的運(yùn)行狀態(tài)受內(nèi)外諸多因素的影響，事故發(fā)生率高[4]。故障暫態(tài)電流信號(hào)中含有的故障信息比故障暫態(tài)電壓信號(hào)更豐富，因此進(jìn)一步研究由故障電流信號(hào)構(gòu)成的牽引網(wǎng)暫態(tài)保護(hù)具有重要意義。由于自耦變壓器(AT)供電方式具有通信防護(hù)效果好、牽引網(wǎng)供電距離長(zhǎng)及牽引網(wǎng)損耗低等優(yōu)點(diǎn)，目前高速重載鐵路大部分選擇該供電方式為機(jī)車供電，故本文選取貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)作為對(duì)象展開研究[5]。

數(shù)學(xué)形態(tài)學(xué)是一種處理非線性問題的方法，該方法不僅有速度快、時(shí)延小等優(yōu)點(diǎn)，而且通過(guò)形態(tài)學(xué)處理故障暫態(tài)信號(hào)不會(huì)出現(xiàn)幅度衰減及相位移的問題。形態(tài)譜運(yùn)算由開運(yùn)算和閉運(yùn)算組成，可提取故障暫態(tài)信號(hào)的形態(tài)譜，進(jìn)而得到形態(tài)譜值。多分辨形態(tài)梯度(MMG)能可靠判斷故障暫態(tài)電流信號(hào)波形突變點(diǎn)的極性，由此可以構(gòu)成方向起動(dòng)元件的判據(jù)[6]。

牽引變電所出口處電容和區(qū)外一段接觸線共同構(gòu)成貫通式同相牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)的天然邊界，且該邊界對(duì)高頻分量具有較強(qiáng)的衰減作用[7]。通過(guò)結(jié)合牽引網(wǎng)邊界對(duì)高頻分量較強(qiáng)的衰減作用和數(shù)學(xué)形態(tài)學(xué)處理故障暫態(tài)信號(hào)的優(yōu)點(diǎn)，提出了基于形態(tài)學(xué)的貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)單端電流方向暫態(tài)保護(hù)方法。通過(guò)MMG判斷故障電流線模分量波形突變點(diǎn)極性的正負(fù)，若極性為負(fù)，則判別為本側(cè)區(qū)外故障。若極性為正，則通過(guò)形態(tài)譜運(yùn)算得到故障電流線模分量的形態(tài)譜，對(duì)該形態(tài)譜進(jìn)行歸一化并將其變換到頻域，并將頻域中形態(tài)譜值與閾值的大小進(jìn)行比較，來(lái)判斷區(qū)內(nèi)故障、對(duì)側(cè)區(qū)外故障。通過(guò)大量仿真，驗(yàn)證了該保護(hù)方法的可靠性和可行性。

1 貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)單端電流方向保護(hù)原理

1.1 貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)

貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。公共電網(wǎng)側(cè)輸入三相交流電流，通過(guò)三相PWM整流與單相PWM逆變將三相交流電變換為單相交流電，再通過(guò)單相升壓變壓器升壓后進(jìn)入牽引網(wǎng)，為電力機(jī)車的運(yùn)行提供電能。

圖1 貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)示意圖

根據(jù)牽引網(wǎng)各導(dǎo)線的參數(shù)，由Carson理論可計(jì)算出牽引網(wǎng)阻抗Z的相量矩陣Z相、電感L的相量矩陣L相、電容C的相量矩陣C相，如下[8]：

(1)

(2)

(3)

式中：Z相、L相、C相的單位分別為Z/km、F/km、H/km。

將貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)的牽引網(wǎng)簡(jiǎn)化為由C相和F相構(gòu)成的兩相不換位線路[9]。由于C相是由接觸線與承力索2條相異的導(dǎo)線共同構(gòu)成的一相二分裂導(dǎo)線，F(xiàn)相為負(fù)饋線、鋼軌和回流線等效合并而成，C相和F相的線路參數(shù)不同，故牽引網(wǎng)是不對(duì)稱線路。牽引網(wǎng)的不對(duì)稱性導(dǎo)致線路的傳播模量也是不平衡的，因此需要不同的變換矩陣對(duì)電壓、電流波動(dòng)方程進(jìn)行對(duì)角化。電流、電壓的相模變換矩陣為[8]

(4)

設(shè)有：

(5)

(6)

經(jīng)計(jì)算可得

(7)

則

(8)

Lm=

(9)

(10)

式中：Rm、Lm、Cm分別表示牽引網(wǎng)電阻R、電感L、電容C的模量矩陣，單位分別是Ω/km、H/km、F/km。

由于牽引網(wǎng)電能質(zhì)量易受交-直-交變換器所生成高次諧波的影響，可通過(guò)裝設(shè)電容電感濾波裝置來(lái)降低高次諧波干擾，該電容并聯(lián)在牽引網(wǎng)上，其在牽引網(wǎng)中的連接方式如圖2所示[10]。

圖2 電容與牽引網(wǎng)并聯(lián)示意圖

文獻(xiàn)[11]分析表明，3 m長(zhǎng)接觸線與牽引變電所出口處電容構(gòu)成的牽引網(wǎng)邊界可以用于判別區(qū)內(nèi)和區(qū)外故障。牽引變電所出口處電容與區(qū)外3 m長(zhǎng)接觸線共同構(gòu)成的牽引網(wǎng)邊界的等效電路如圖3所示。

圖3 牽引網(wǎng)邊界等效電路

圖3中，Z1(jω)為牽引變電所出口處電容的等效阻抗，Z2(jω)為3 m長(zhǎng)接觸線的等效阻抗。由圖3推導(dǎo)出牽引網(wǎng)邊界的傳遞函數(shù)G(jω)為

(11)

傳遞函數(shù)的幅頻特性如圖4所示。

圖4 牽引網(wǎng)邊界傳遞函數(shù)的幅頻特性

由圖4可知，低頻部分傳遞函數(shù)的幅值接近于1；當(dāng)頻率f>1 kHz時(shí)，傳遞函數(shù)的幅值遠(yuǎn)小于1，即貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)的邊界元件對(duì)故障信號(hào)的高頻分量有較強(qiáng)的衰減作用。

1.2 牽引網(wǎng)單端電流方向保護(hù)原理

牽引網(wǎng)線路及邊界對(duì)故障電流高頻分量的衰減作用不同。當(dāng)牽引網(wǎng)的距離較短時(shí)，邊界對(duì)高頻分量的衰減作用將大于牽引網(wǎng)對(duì)高頻分量的衰減作用。當(dāng)牽引網(wǎng)的長(zhǎng)度超過(guò)某個(gè)臨界值時(shí)，牽引網(wǎng)對(duì)故障電流高頻分量的衰減作用可能會(huì)大于邊界對(duì)故障電流高頻分量的衰減作用，這樣會(huì)導(dǎo)致牽引網(wǎng)區(qū)內(nèi)故障時(shí)保護(hù)安裝處檢測(cè)到的高頻分量小于本側(cè)區(qū)外故障時(shí)保護(hù)安裝處檢測(cè)到的高頻分量，引發(fā)保護(hù)拒動(dòng)[12]。

保護(hù)安裝處區(qū)內(nèi)故障和本側(cè)區(qū)外故障時(shí)，可以根據(jù)保護(hù)安裝處檢測(cè)到的故障電流波形突變點(diǎn)極性判定是否為本側(cè)區(qū)外發(fā)生故障[6]。利用歸一化后形態(tài)譜值的大小來(lái)表示保護(hù)裝置檢測(cè)到的故障電流線模信號(hào)中高頻分量的大小，通過(guò)比較閾值與形態(tài)譜值的大小來(lái)判定區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障。由上述原理提出基于形態(tài)學(xué)的貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)單端電流方向保護(hù)方法，結(jié)合圖5進(jìn)行說(shuō)明，步驟如下：

(1)提取保護(hù)安裝處檢測(cè)到的故障暫態(tài)電流進(jìn)行相模變換。因線模信號(hào)中含有的故障高頻分量比零模信號(hào)多，故選取線模信號(hào)作為研究對(duì)象。通過(guò)MMG變換分析故障電流線模分量波形突變點(diǎn)的極性來(lái)判斷是本側(cè)區(qū)外故障(極性為負(fù)，故障f1)，還是區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障(極性為正，區(qū)內(nèi)故障f2、f3、f4或?qū)?cè)區(qū)外故障f5)。

(2)若方向元件判斷出故障不是本側(cè)區(qū)外故障(即故障不是發(fā)生在f1處)，則需進(jìn)行形態(tài)譜運(yùn)算得到其形態(tài)譜，為消除不同尺度的影響，需要將得到的形態(tài)譜歸一化后變換到頻域。再分別對(duì)不同尺度下的形態(tài)譜求和，得到不同尺度下的形態(tài)譜值，并將得到的形態(tài)譜值進(jìn)行歸一化。

(3)最終通過(guò)比較歸一化后的形態(tài)譜值Q1與閾值Q的大小來(lái)判定區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障。當(dāng)故障電流線模分量的形態(tài)譜值Q1大于閾值Q(Q=1)時(shí)，為區(qū)內(nèi)故障(故障f2、f3、f4)；當(dāng)故障電流線模分量的形態(tài)譜值Q1小于閾值Q且大于零時(shí)，為對(duì)側(cè)區(qū)外故障(故障f5)。

貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)單端電流方向暫態(tài)保護(hù)的布置如圖5所示，保護(hù)檢測(cè)點(diǎn)在牽引變電所2的區(qū)內(nèi)出口處。規(guī)定牽引變電所1、2之間的牽引網(wǎng)為保護(hù)區(qū)內(nèi)，本側(cè)區(qū)外為牽引變電所2的左側(cè)，對(duì)側(cè)區(qū)外為牽引變電所1的右側(cè)。

圖5 牽引網(wǎng)單端電流方向暫態(tài)保護(hù)布置圖

2 電流方向起動(dòng)元件

2.1 構(gòu)造方向起動(dòng)元件

設(shè)定母線流向線路為電流正方向。在圖5中，當(dāng)故障發(fā)生在本側(cè)區(qū)外f1處，電流方向與正方向相同，電流的突變方向?yàn)榉捶较蚣丛诓ㄐ瓮蛔兲帢O性為負(fù)；當(dāng)區(qū)內(nèi)f2、f3、f4處或者對(duì)側(cè)區(qū)外f5處發(fā)生故障時(shí)，電流方向與正方向相反，電流突變方向?yàn)檎较蚣丛诓ㄐ瓮蛔兲帢O性為正[13]。由此可知，可以通過(guò)判定保護(hù)裝置處檢測(cè)到的故障電流波形突變點(diǎn)的極性構(gòu)造方向起動(dòng)元件。若故障電流波形突變處極性為負(fù)，則本側(cè)區(qū)外發(fā)生故障，保護(hù)應(yīng)可靠不動(dòng)作；若故障電流波形突變處極性為正，則是區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障，需進(jìn)一步判斷故障位置。

2.2 基于MMG技術(shù)的電流極性判斷

本文采用MMG技術(shù)對(duì)保護(hù)安裝處檢測(cè)到的故障電流線模分量進(jìn)行信號(hào)處理，可以通過(guò)提取電流信號(hào)的上升沿、下降沿來(lái)分析電流信號(hào)的極性[14-15]。

(12)

(13)

(14)

(15)

設(shè)置采樣頻率為40 kHz，采樣點(diǎn)個(gè)數(shù)為200，選取MMG變換系數(shù)α為2的一層進(jìn)行分析，得到故障電流線模分量的波形如圖6所示。

圖6 經(jīng)MMG變換后的故障電流線模分量波形圖

從圖6中可以明顯看出第1層(本側(cè)區(qū)外故障)故障電流線模分量波形突變點(diǎn)處極性為負(fù)；第2層(區(qū)內(nèi)故障)和第3層(對(duì)側(cè)區(qū)外故障)故障電流線模分量波形突變點(diǎn)處極性為正。因此通過(guò)分析故障電流線模分量波形突變點(diǎn)處的極性可以構(gòu)造方向起動(dòng)元件。

3 區(qū)內(nèi)故障與對(duì)側(cè)區(qū)外故障的判據(jù)

當(dāng)貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)發(fā)生故障后，若方向起動(dòng)元件判斷出不是本側(cè)區(qū)外故障，則需進(jìn)行形態(tài)譜運(yùn)算并比較形態(tài)譜值與閾值的大小，進(jìn)而判定區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障。

3.1 形態(tài)譜原理

牽引網(wǎng)區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障時(shí)，本文采用形態(tài)譜值的大小來(lái)表示保護(hù)裝置檢測(cè)到的高頻分量的大小。當(dāng)故障發(fā)生在對(duì)側(cè)區(qū)外時(shí)，故障電流線模分量要經(jīng)過(guò)牽引網(wǎng)及邊界的共同衰減作用才能到達(dá)保護(hù)安裝處，區(qū)內(nèi)故障時(shí)電流線模分量?jī)H經(jīng)過(guò)牽引網(wǎng)的衰減作用便到達(dá)保護(hù)安裝處，故區(qū)內(nèi)故障時(shí)線模電流高頻分量必然大于對(duì)側(cè)區(qū)外故障時(shí)線模電流高頻分量。設(shè)原始信號(hào)為f(x)，則其形態(tài)學(xué)的開運(yùn)算、閉運(yùn)算為[6]

(f°rg)=(fΘrg)⊕rg,r>0

(16)

(f·rg)=(f⊕rg)Θrg,r>0

(17)

式中：°表示開運(yùn)算;·表示閉運(yùn)算;r為結(jié)構(gòu)元素的半徑;g(x)為一凸結(jié)構(gòu)函數(shù)。設(shè)定義域Rm內(nèi)的面積為A，則形態(tài)譜表達(dá)式如下:

(18)

(19)

形態(tài)譜結(jié)構(gòu)元素類型豐富，本文選取扁平形結(jié)構(gòu)元素，因?yàn)椴恍杩紤]結(jié)構(gòu)元素的高度且隨著寬度的變化而變化，通過(guò)頻率的不斷改變對(duì)信號(hào)進(jìn)行逐頻率分解[16]。

結(jié)構(gòu)元素寬度的選取需要注意：結(jié)構(gòu)元素的寬度必須大于故障信號(hào)的干擾寬度，否則不能有效過(guò)濾噪聲，但寬度選擇過(guò)大會(huì)干擾波形的局部及細(xì)節(jié)特征。當(dāng)結(jié)構(gòu)元素形狀和結(jié)構(gòu)元素寬度選定時(shí)，信號(hào)采樣點(diǎn)數(shù)對(duì)形態(tài)學(xué)的頻率響應(yīng)特性并無(wú)影響，只會(huì)改變頻率分辨率[17-18]。對(duì)貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)的區(qū)內(nèi)和對(duì)側(cè)區(qū)外進(jìn)行故障仿真，故障電流通過(guò)形態(tài)譜運(yùn)算后其線模分量形態(tài)譜如圖7、圖8所示。

圖7 區(qū)內(nèi)故障時(shí)電流線模分量的形態(tài)譜

圖8 對(duì)側(cè)區(qū)外故障時(shí)電流線模分量的形態(tài)譜

由圖7和圖8可知，當(dāng)結(jié)構(gòu)元素的寬度接近180時(shí)，無(wú)論故障發(fā)生在區(qū)內(nèi)還是對(duì)側(cè)區(qū)外，故障電流線模分量波形的形態(tài)譜值均接近0。結(jié)構(gòu)元素的個(gè)數(shù)大于180時(shí)，區(qū)內(nèi)故障及對(duì)側(cè)區(qū)外故障的譜線值均為0，將會(huì)對(duì)波形的局部特征及細(xì)節(jié)特征造成影響，故本文選取結(jié)構(gòu)元素的寬度為1～180。不同的譜尺度對(duì)應(yīng)不同的小波分解層數(shù)及不同的頻段，對(duì)應(yīng)關(guān)系如表1所示。

表1 頻域內(nèi)多尺度小波分解層數(shù)與形態(tài)譜尺度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系

3.2 區(qū)內(nèi)故障和對(duì)側(cè)區(qū)外故障的判別

通過(guò)形態(tài)譜運(yùn)算得到形態(tài)譜，并對(duì)其進(jìn)行歸一化處理，消除尺度變換對(duì)形態(tài)譜的影響；對(duì)不同尺度下的形態(tài)譜分別求和，得到不同尺度下的形態(tài)譜值并進(jìn)行歸一化，最終得到歸一化處理后的形態(tài)譜值Qi(i=1、2、3、4、5)。由于形態(tài)譜尺度128～256對(duì)應(yīng)的頻段很低，不宜用于牽引網(wǎng)單端電流方向暫態(tài)保護(hù)，故將其舍棄。因此Q1、Q2、Q3、Q4、Q5對(duì)應(yīng)的尺度分別為1～8、8～16、16～32、32～64、64～128。

通過(guò)大量仿真結(jié)果可知，高頻段的形態(tài)譜值Q1在區(qū)內(nèi)故障時(shí)分布在100～101，故障發(fā)生在對(duì)側(cè)區(qū)外時(shí)，經(jīng)過(guò)牽引網(wǎng)及邊界共同的衰減作用后形態(tài)譜的譜值Q1均分布在10-1數(shù)量級(jí)，比區(qū)內(nèi)故障時(shí)大約降低一個(gè)數(shù)量級(jí)。低頻段形態(tài)譜值Q2、Q3、Q4、Q5，在區(qū)內(nèi)故障時(shí)較均勻地分布在10-1數(shù)量級(jí)附近，對(duì)側(cè)區(qū)外故障與區(qū)內(nèi)故障時(shí)的形態(tài)譜值相比，變化并不大，這是由于牽引網(wǎng)邊界自身通低頻阻高頻的特性造成的，邊界對(duì)低頻分量的衰減作用并不明顯，而對(duì)高頻分量有較強(qiáng)的衰減作用。因此，本文選取了對(duì)區(qū)內(nèi)故障、對(duì)側(cè)區(qū)外故障反應(yīng)較靈敏的高頻段形態(tài)譜值Q1作為研究對(duì)象，且將Q1放大了102倍以方便后續(xù)工作的開展。設(shè)定閾值Q為1，將最終得到的歸一化后的高頻段形態(tài)譜值Q1與閾值Q進(jìn)行比較，從而構(gòu)成故障判據(jù)：當(dāng)Q1大于Q時(shí)，故障發(fā)生在區(qū)內(nèi)；當(dāng)Q1小于Q且大于0時(shí)，故障發(fā)生在對(duì)側(cè)區(qū)外。

4 仿真驗(yàn)證

本文參照?qǐng)D1，利用PSCAD平臺(tái)搭建貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)仿真模型，模型參數(shù)如下：電壓取220 kV/27.5 kV；頻率為50 Hz；通過(guò)三相PWM整流與單相PWM逆變的變換方式來(lái)構(gòu)成三相-單相變換，并利用SPWM調(diào)制技術(shù)輸出以基波為主的單相交流電，同時(shí)抑制高次諧波的產(chǎn)生[19]；電力機(jī)車模型選取總牽引功率為4 800 kW的CHR2型交-直-交電動(dòng)機(jī)車。

本文針對(duì)不同的故障初始角、故障位置及不同的過(guò)渡電阻等多種情況進(jìn)行大量故障仿真。采樣頻率設(shè)置為40 kHz，扁平結(jié)構(gòu)元素的寬度為1～180，根據(jù)濾波窗寬度(=結(jié)構(gòu)元素寬度/采樣頻率)的計(jì)算公式可得濾波窗為4.5 ms。故障初始角為10°時(shí)，不同故障位置及不同過(guò)渡電阻條件下的仿真結(jié)果如表2所示。

分析表2可知，在故障初始角一定的情況下改變故障位置及過(guò)渡電阻：本側(cè)區(qū)外故障時(shí)，故障電流線模分量波形突變點(diǎn)的極性為負(fù)；區(qū)內(nèi)故障時(shí)，故障電流線模分量波形突變點(diǎn)的極性為正，且故障電流線模分量的形態(tài)譜值Q1均大于閾值Q(Q=1)；當(dāng)對(duì)側(cè)區(qū)外發(fā)生故障時(shí)，故障電流線模分量波形突變點(diǎn)的極性為正，且故障電流線模分量的形態(tài)譜值Q1均小于閾值Q并大于0。通過(guò)仿真結(jié)果還可以看出，故障位置距離保護(hù)檢測(cè)點(diǎn)越遠(yuǎn)，形態(tài)譜值越??；隨著過(guò)渡電阻的增大，形態(tài)譜值減小。

表2 故障初始角為10°時(shí)的仿真結(jié)果

過(guò)渡電阻設(shè)置為0.1 Ω時(shí)，不同故障初始角及不同故障位置條件下的仿真結(jié)果如表3所示。

通過(guò)分析表3可知，在過(guò)渡電阻一定的情況下改變故障位置及故障初始角：故障發(fā)生在本側(cè)區(qū)外時(shí)，故障電流線模分量的波形突變點(diǎn)極性為負(fù)；區(qū)內(nèi)故障及對(duì)側(cè)區(qū)外故障時(shí)故障電流線模分量的波形突變點(diǎn)極性為正；發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)，故障電流線模分量的形態(tài)譜值Q1均大于閾值Q(Q=1)；當(dāng)發(fā)生對(duì)側(cè)區(qū)外故障時(shí)，故障電流線模分量的形態(tài)譜值Q1均小于閾值Q且大于0。且故障位置越接近保護(hù)安裝處、故障初始角越大，則形態(tài)譜值越大。

表3 過(guò)渡電阻為0.1 Ω時(shí)的仿真結(jié)果

5 結(jié) 語(yǔ)

基于牽引網(wǎng)邊界對(duì)高頻分量有較強(qiáng)的衰減作用，提出一種基于形態(tài)學(xué)的貫通式同相AT牽引供電系統(tǒng)牽引網(wǎng)單端電流方向暫態(tài)保護(hù)方法，通過(guò)大量故障仿真驗(yàn)證了所提保護(hù)方法的可行性，主要結(jié)論如下：

(1)通過(guò)對(duì)故障電流線模分量進(jìn)行MMG變換，可以得到故障電流線模分量波形突變點(diǎn)的極性：若極性為負(fù)，判定為本側(cè)區(qū)外故障；若極性為正，判定為區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障。

(2)當(dāng)判定為區(qū)內(nèi)故障或?qū)?cè)區(qū)外故障時(shí)，通過(guò)形態(tài)譜運(yùn)算對(duì)故障電流線模分量進(jìn)行處理，并變換歸一化后的形態(tài)譜到頻域。通過(guò)比較頻域下的形態(tài)譜值Q1與閾值Q的大小，判斷故障發(fā)生位置：當(dāng)形態(tài)譜值Q1大于閾值Q時(shí)，為區(qū)內(nèi)故障；當(dāng)形態(tài)譜值Q1小于閾值Q且大于0時(shí)，為對(duì)側(cè)區(qū)外故障。