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    大采高含黃泥層頂板巷道支護(hù)設(shè)計(jì)及應(yīng)用

    2021-10-22 06:34:04
    煤礦現(xiàn)代化 2021年5期
    關(guān)鍵詞:錨桿圍巖分析

    郭 軍

    (晉能控股煤業(yè)集團(tuán)長(zhǎng)治仙泉煤業(yè)有限公司,山西 長(zhǎng)治 046000)

    0 引言

    在煤礦井下巷道掘進(jìn)支護(hù)過(guò)程中,科學(xué)合理的支護(hù)設(shè)計(jì)是確保巷道頂板安全管理和快速掘進(jìn)的重要條件[1-2],特別是對(duì)復(fù)雜頂板條件下的巷道,若支護(hù)設(shè)計(jì)不合理,將會(huì)造成巷道圍巖出現(xiàn)嚴(yán)重破壞變形,嚴(yán)重時(shí)可能造成巷道大面積冒落,引發(fā)頂板事故[3-4]。針對(duì)晉煤仙泉煤礦15103運(yùn)輸順槽地質(zhì)情況,通過(guò)對(duì)巷道礦壓特征進(jìn)行分析,并對(duì)巷道支護(hù)方案進(jìn)行數(shù)值模擬分析,在此基礎(chǔ)上提出巷道支護(hù)設(shè)計(jì)方案,取得良好的支護(hù)效果。

    1 工程概況

    仙泉煤礦設(shè)計(jì)年生產(chǎn)能力120萬(wàn)t/a,井田內(nèi)穩(wěn)定可采煤層為3號(hào)、15號(hào)煤層。15103工作面位于井田東部,主采15號(hào)煤層,煤層厚3.7~7.15 m,平均5.20 m。工作面運(yùn)輸順槽沿煤層頂板掘進(jìn)施工,設(shè)計(jì)走向長(zhǎng)1495 m,為矩形斷面,巷高3.8 m,巷寬4.9 m。15103運(yùn)輸順槽直接頂板為K2灰?guī)r,厚度5.8~9.26 m,平均厚7.73 m,以層狀結(jié)構(gòu)巖層為主,層狀結(jié)構(gòu)中軟弱巖層分布少,局部為泥巖,巷道在掘進(jìn)過(guò)程中頂板局部出現(xiàn)黃泥層,厚度2.0~3.0 m。底板巖性為泥巖、砂質(zhì)泥巖等,厚0.90~7.10 m,平均2.82 m。由于黃泥層結(jié)構(gòu)松軟,吸水易軟化,局部孔洞發(fā)育,穩(wěn)定性差;受頂板黃泥層影響,在工作面掘進(jìn)施工過(guò)程注錨困難,頂板不易控制,給巷道頂板安全管理和快速掘進(jìn)帶來(lái)較大困難。工作面煤層頂板綜合柱狀圖如圖1所示。

    圖1 15103工作面煤層頂板綜合柱狀圖

    2 巷道礦壓特征分析

    根據(jù)15103運(yùn)輸順槽煤巖層地質(zhì)特征,考慮節(jié)理裂隙影響石灰?guī)r的普氏系數(shù)fm取1,由于巷道頂板為石灰?guī)r,加權(quán)平均普氏系數(shù)fb=fm=1.5,煤層的內(nèi)摩擦角θb=tan-1fd=56.3°。

    按照公式(1)計(jì)算15103運(yùn)輸順槽最大片幫深度為1.15 m。

    頂板不穩(wěn)定巖層高度按自然平衡拱高度可按公式(2)計(jì)算:

    式中:hg為頂板自然平衡拱高度,m;α為巷道掘進(jìn)寬度之半,m;fd為頂板普氏系數(shù),取2。

    根據(jù)公式(2)計(jì)算得出運(yùn)輸順槽頂板自然平衡拱高度為1.8m。

    巷道頂壓按公式(3)計(jì)算:

    式中:Qd為巷道頂壓,k N/m;γd為頂板巖體容重,取26 k N/m3。

    根據(jù)公式(3)計(jì)算得出運(yùn)輸順槽頂板頂壓為224.64 k N/m。

    巷道側(cè)壓按公式(4)計(jì)算。

    式中:Qc為巷道側(cè)壓,k N/m;γb為巷幫煤的容重,取13.8 k N/m3;b為頂板自然平衡拱高度(hg),m。

    根據(jù)公式(4)計(jì)算得出運(yùn)輸順槽巷幫側(cè)壓為18.02 k N/m。

    根據(jù)以上分析巷道頂板受層理裂隙影響,易導(dǎo)致巖層裂隙發(fā)生擴(kuò)張或剪切滑移、斷裂等不利現(xiàn)象。幫部巖層性質(zhì)介于裂隙體與破碎體之間,易發(fā)生片幫、垮幫現(xiàn)象[5-6]。片幫、垮幫等現(xiàn)象的發(fā)生,會(huì)導(dǎo)致巷幫對(duì)巷道頂板的支撐作用減弱,使巷道有效跨度增大,從而造成頂板巖層變形加劇。

    3 巷道數(shù)值模擬分析

    3.1 模型的建立

    本次模擬主要計(jì)算順槽開(kāi)挖在無(wú)支護(hù)條件下圍巖應(yīng)力分布規(guī)律、圍巖變形特征以及屈服范圍大小。數(shù)值模擬采用F LAC3D計(jì)算軟件[7-8],建立的數(shù)值分析模型如圖2所示。

    圖2 巷道數(shù)值分析模型

    3.2 巷道模擬分析

    3.2.1 模擬方案

    通過(guò)改變巷道錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑、間排距等參數(shù),采用2種不同支護(hù)方案進(jìn)行模擬,模擬方案如下所示:

    方案一:巷道錨網(wǎng)索支護(hù)參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 巷道錨網(wǎng)索支護(hù)參數(shù)

    方案二:巷道錨網(wǎng)索支護(hù)參數(shù)見(jiàn)表1。

    表2 巷道錨網(wǎng)索支護(hù)參數(shù)

    3.2.2 圍巖屈服破壞分析

    巷道圍巖屈服破壞模擬分析變化情況如圖3所示。從圖中分析可知:巷道在不支護(hù)的條件下屈服范圍為1.5 m左右,在巷道頂板的中上部圍巖產(chǎn)生的屈服破壞深度范圍較大。巷道極易產(chǎn)生破壞,若不及時(shí)對(duì)巷道采取支護(hù)措施時(shí),將會(huì)導(dǎo)致頂板大面積垮落,幫部會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重片幫現(xiàn)象;在支護(hù)條件下,根據(jù)錨桿支護(hù)擠壓加固理論和整體錨固原則,采用錨桿錨索聯(lián)合支護(hù),將頂板和兩幫圍巖屈服破壞范圍形成整體錨固結(jié)構(gòu)體,巷道圍巖的屈服破壞情況得到了明顯的改善。

    圖3 有無(wú)支護(hù)條件下巷道圍巖屈服破壞圖

    通過(guò)改變巷道錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑、間排距等參數(shù),對(duì)2種不同支護(hù)方案進(jìn)行模擬分析發(fā)現(xiàn),當(dāng)錨桿、錨索材質(zhì)一定時(shí),錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑越大,間排距越小,巷道圍巖屈服破壞范圍越小,越有

    利于維持巷道的穩(wěn)定,對(duì)支護(hù)越有利。

    3.2.3 錨桿、錨索受力分析

    采用錨桿錨索聯(lián)合支護(hù)后,錨索錨桿受力情況分別如圖4所示。從圖中可以看出:采用錨桿錨索聯(lián)合支護(hù),錨索錨桿承受了直接頂、巷幫應(yīng)力,增強(qiáng)了巷道穩(wěn)定性,明顯改善巷道圍巖強(qiáng)度。通過(guò)改變巷道錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑、間排距等參數(shù),對(duì)2種不同支護(hù)方案進(jìn)行模擬分析發(fā)現(xiàn),當(dāng)錨桿、錨索材質(zhì)一定時(shí),錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑越大,間排距越小,錨桿、錨索所承受的支護(hù)阻力和錨桿支護(hù)系統(tǒng)剛度越大,對(duì)支護(hù)越有利。

    圖4 錨索錨桿受力情況分析

    3.2.4 巷道圍巖位移變化分析

    如圖5和圖6所示為巷道圍巖在垂直方向和水平方向位移變化模擬分析。根據(jù)圖中分析可知,在巷道不采取支護(hù)時(shí),其頂板下沉量最大為65.4 mm,底鼓量最大為20.5 mm;在采用支護(hù)方案一的條件下,巷道頂板下沉量最大為51.1 mm,底鼓量最大為20.1 mm;在支護(hù)方案二的條件下頂板下沉量最大為51.8 mm,底鼓量最大為20.3 mm。通過(guò)改變巷道錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑、間排距等參數(shù),對(duì)2種不同支護(hù)方案進(jìn)行模擬分析發(fā)現(xiàn),當(dāng)錨桿、錨索材質(zhì)一定時(shí),錨桿、錨索的長(zhǎng)度、直徑越大,間排距越小,巷道圍巖的頂板下沉量和底鼓量越小,越有利于維持巷道的穩(wěn)定,對(duì)支護(hù)越有利。

    圖5 有無(wú)支護(hù)條件下巷道圍巖垂直位移變化分析

    圖6 有無(wú)支護(hù)條件下巷道圍巖水平位移變化分析

    4 巷道支護(hù)方案

    根據(jù)上述模擬分析結(jié)果,結(jié)合工作面實(shí)際情況,巷道掘進(jìn)時(shí)當(dāng)頂板為黃泥層且錨桿達(dá)不到設(shè)計(jì)要求時(shí)設(shè)計(jì)巷道采用全錨索+金屬網(wǎng)+幫錨桿聯(lián)合支護(hù)方案(支護(hù)設(shè)計(jì)圖如圖7所示)。

    圖7 工作面支護(hù)示意圖

    4.1 頂板錨索支護(hù)

    1)錨索形式和規(guī)格:采用型號(hào)為SK P22-1/1720的1×19股高強(qiáng)度低松弛鋼絞線制,Φ22 mm,抗拉強(qiáng)度1 720 MPa,長(zhǎng)度4 300 mm。(可根據(jù)頂板巖層情況增加單根錨索或全部錨索長(zhǎng)度,確保錨固段位于穩(wěn)定的巖層中)。

    2)錨索布置:每排布置5根錨索,間排距1 100 mm×1 200 mm,錨索垂直巷道頂板,距幫250 mm。

    3)錨索錨固方式:1支規(guī)格為M SK2335,2支規(guī)格為M SZ2360(先放藥卷M SK2335,后放2支藥卷M SZ2360),鉆孔直徑為30 mm,錨固長(zhǎng)度2.143 m。

    4)錨索預(yù)緊力:不小于270 k N。

    5)錨索錨固力:大于200 k N(要求礦方現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè),達(dá)不到設(shè)計(jì)錨固力要及時(shí)調(diào)整錨固長(zhǎng)度)。

    6)錨索打注后采用2根長(zhǎng)度不小于500 mm的10號(hào)鐵絲成正十字形對(duì)錨索托盤(pán)進(jìn)行捆綁,每根鐵絲的兩端在靠近錨索托盤(pán)邊緣的網(wǎng)片上扭結(jié)不少于3圈,中部在錨具下方扭結(jié)錨索不少于3圈。

    7)網(wǎng)片規(guī)格:采用Φ6.0 mm的鋼筋焊接網(wǎng),網(wǎng)片規(guī)格為:長(zhǎng)2.5 m,寬1.3 m,網(wǎng)孔規(guī)格為100 mm×100 mm。網(wǎng)與網(wǎng)之間采用雙股交替搭接形式,搭接長(zhǎng)度100 mm,采用16號(hào)雙股聯(lián)網(wǎng)絲雙邊交叉連接,每隔100 mm聯(lián)接一道,每道不少于3圈。

    4.2 幫錨桿支護(hù)

    1)錨桿形式和規(guī)格:錨桿形式和規(guī)格:回采側(cè)幫部停采線內(nèi)采用MG SL 20×2 000 mm玻璃鋼錨桿,停采線外采用M SGLW-400/20-2000 mm螺紋鋼錨桿,煤柱側(cè)幫部采用M SGLW-400/20-2000 mm螺紋鋼錨桿,桿尾高強(qiáng)錨桿螺母M22,型號(hào)為?20-M22-2000。

    2)錨桿錨固方式:樹(shù)脂加長(zhǎng)錨固,采用2種規(guī)格樹(shù)脂錨固劑,先放1支規(guī)格為M SK2335,再放1支規(guī)格為M SZ2360,鉆孔?30 mm,錨固長(zhǎng)度1.317 m。

    3)錨桿布置:每排4根錨桿,間排距1 100 mm×1 200 mm,靠近頂?shù)囊桓斿^桿距頂板250 mm??拷?shù)装宓腻^桿安設(shè)角度與水平成10°,其余與巷幫垂直。

    4)錨桿預(yù)緊力矩:玻璃鋼錨桿預(yù)緊力矩為60 N·m,螺紋鋼錨桿預(yù)緊力矩不小于250 N·m。

    5)錨桿錨固力:玻璃鋼錨桿錨固力為70 k N,螺紋鋼錨桿錨固力不低于130 k N(要求礦方現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè),達(dá)不到設(shè)計(jì)錨固力要及時(shí)調(diào)整錨固長(zhǎng)度)。

    6)托盤(pán):金屬拱形高強(qiáng)度托盤(pán),尺寸為150 mm×150 mm×10 mm(長(zhǎng)×寬×厚)。

    7)網(wǎng)片規(guī)格:高強(qiáng)度抗阻燃性塑料網(wǎng),網(wǎng)幅50×1.3 m,網(wǎng)格40×40 mm;網(wǎng)與網(wǎng)之間采用綁絲連接,連接方式為16號(hào)雙股綁絲每100 mm連接一道;如煤幫松軟,幫錨桿另加W鋼帶托盤(pán)。

    8)錨桿配件:采用螺母、阻尼墊圈和調(diào)心球型墊。

    5 應(yīng)用效果分析

    為驗(yàn)證15103運(yùn)輸順槽支護(hù)方案是否達(dá)到設(shè)計(jì)支護(hù)強(qiáng)度要求,采用“十字”觀測(cè)法在巷道內(nèi)每間隔50 m布置1個(gè)測(cè)站,通過(guò)對(duì)巷道頂?shù)装逦灰屏亢蛶筒恳平壳闆r進(jìn)行定期觀測(cè)采集,對(duì)數(shù)據(jù)整理分析后繪制出如圖8所示變化曲線。

    圖8 15103運(yùn)輸順槽巷道頂?shù)装寮皫筒恳平孔兓€圖

    由圖8分析可知,巷道在開(kāi)挖后20 d內(nèi)圍巖頂?shù)装逦灰屏亢蛶筒恳平孔兓^大,其中頂?shù)装逡平窟_(dá)到了80 mm左右,兩幫移近量達(dá)到了40 mm左右,在20 d以后,巷道圍巖逐漸處于穩(wěn)定狀態(tài),變形量逐漸趨于平緩,最終頂?shù)装逦灰屏糠€(wěn)定在88 mm左右,兩幫移近量穩(wěn)定在48 mm左右。據(jù)此分析可知,巷道圍巖變形量在可控范圍之內(nèi),支護(hù)方案滿足支護(hù)設(shè)計(jì)要求。

    6 結(jié)語(yǔ)

    1)15103運(yùn)輸順槽巷道頂板受層理裂隙影響,易導(dǎo)致裂隙擴(kuò)張或剪切滑移、斷裂等不利現(xiàn)象。幫部巖性介于裂隙體與破碎體之間,易發(fā)生片幫、垮幫現(xiàn)象。片幫、垮幫等現(xiàn)象的發(fā)生,會(huì)削弱巷幫對(duì)頂板的支撐作用,使巷道有效跨度增大、頂板巖層變形加劇。

    2)采用新設(shè)計(jì)的支護(hù)方案后,15103運(yùn)輸順槽巷道圍巖頂?shù)装搴蛢蓭妥冃瘟烤诳煽胤秶畠?nèi),巷道結(jié)構(gòu)整體性較好,巷道圍巖變形得到有效控制。

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