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    不同角度土工格柵加筋剪切特性的試驗(yàn)研究

    2021-10-19 08:00:52張孟喜
    水力發(fā)電 2021年7期
    關(guān)鍵詞:筋材黏聚力格柵

    李 岑,張孟喜,王 東

    (1.上海大學(xué)力學(xué)與工程科學(xué)學(xué)院,上海 200444;2.四川省公路規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川 成都 610041)

    近年來(lái),加筋土結(jié)構(gòu)已廣泛應(yīng)用于水利、公路、鐵路、市政等領(lǐng)域,而加筋土結(jié)構(gòu)的加筋效果的是通過(guò)筋-土界面特性反映出來(lái),因此研究筋-土界面力學(xué)特性具有十分重要的意義。在加筋土結(jié)構(gòu)中,筋-土界面之間的相互作用非常復(fù)雜,加筋土結(jié)構(gòu)的種類不同或者同一類型加筋土結(jié)構(gòu)中的不同位置處,筋-土界面相互相互作用的機(jī)理就有所不同,因此也就導(dǎo)致相應(yīng)的測(cè)試方法有所不同。國(guó)內(nèi)外測(cè)試筋-土界面特性的室內(nèi)試驗(yàn)方法主要有:直剪試驗(yàn)、拉拔試驗(yàn)、扭剪試驗(yàn)以及斜板試驗(yàn)[1],而其中,直剪試驗(yàn)和拉拔試驗(yàn)是研究筋-土界面特性的最有效試驗(yàn)手段。

    國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者多年來(lái)在筋土界面特性研究上取得了大量成果。大部分研究都是針對(duì)圖1中A(破壞面沿著筋材)、C(筋材從土中拔出)兩種情況進(jìn)行:吳景海[2]、張嘎[3]、徐超[4-5]、劉文白[6]等都對(duì)土工合成材料與土界面作用特性開(kāi)展了研究。但對(duì)于情況B,潛在破裂面和土工合成材料有一定夾角時(shí)的研究還有所缺乏,我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范對(duì)此種情況的試驗(yàn)方法也并未涉及[7]。

    圖1 加筋土邊坡筋土界面作用形式

    國(guó)外的McGown等人[8]通過(guò)平面應(yīng)變?cè)囼?yàn)發(fā)現(xiàn),沿主拉伸應(yīng)變方向布置金屬或者纖維等相對(duì)不可拉伸的材料,會(huì)抑制土體內(nèi)部拉伸應(yīng)變的發(fā)展。Jewell[9]通過(guò)在純砂中布置不同角度的纖維、鋼筋等材料進(jìn)行直剪試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)60°加筋時(shí),抗剪強(qiáng)度最大。Gray和Ohashi[10]通過(guò)改變纖維加筋面積、加筋角度、纖維剛度、填砂的密實(shí)度等來(lái)開(kāi)展直剪試驗(yàn),得出和Jewell類似的結(jié)論。Palmeira[11]等人運(yùn)用大型直剪儀對(duì)不同類型的材料進(jìn)行加筋直剪,發(fā)現(xiàn)不同縱向剛度或者彎曲剛度的金屬網(wǎng)格的試驗(yàn)結(jié)果之間沒(méi)有顯著差異。Sieira[12]采用有限元軟件Plaxis2D對(duì)斜向加筋直剪試驗(yàn)進(jìn)行了模擬分析,但僅模擬了30°、60°和90°加筋的情況。

    綜上所述,在實(shí)際加筋土結(jié)構(gòu)中,確實(shí)存在破裂面與土工合成材料成一定角度的情況,對(duì)于此種情況,并沒(méi)有開(kāi)展過(guò)不同角度土工格柵加筋的大型直剪試驗(yàn),而僅僅是將土工合成材料放置于上下剪切盒之間開(kāi)展界面特性直剪試驗(yàn)。本文通過(guò)HM-5780大型直剪儀對(duì)土工格柵與剪切面呈一定角度時(shí)的情況開(kāi)展了試驗(yàn)研究,并分析了土工格柵加筋角度對(duì)土體抗剪強(qiáng)度的影響機(jī)理。

    1 試驗(yàn)設(shè)備與材料選取

    1.1 試驗(yàn)設(shè)備

    試驗(yàn)儀器采用美國(guó)Humboldt的大型直剪儀,型號(hào)為HM-5780,該試驗(yàn)機(jī)器設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單,自動(dòng)化程度較高,可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)量測(cè)并記錄相應(yīng)數(shù)據(jù),儀器的主要性能參數(shù)如表1所示。

    表1 HM-5780直剪儀性能參數(shù)

    大型直剪儀由剪切盒,剪切腔、控制面板組成,試驗(yàn)采用了位移控制式,下剪切盒通過(guò)高精度電機(jī)來(lái)控制,試驗(yàn)數(shù)據(jù)通過(guò)計(jì)算機(jī)自動(dòng)讀取并記錄。剪切盒為方盒,相比傳統(tǒng)直剪盒較為容易開(kāi)展試驗(yàn),下剪切盒的長(zhǎng)度大于上剪切盒,是為了保證在剪切過(guò)程中剪切面積保持不變,并且通過(guò)螺栓固定。

    1.2 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)選用土樣為福建標(biāo)準(zhǔn)砂,通過(guò)篩分試驗(yàn)測(cè)得顆粒粒徑主要集中在0.5~2 mm,顆粒級(jí)配如圖2所示,不均勻系數(shù)為2.78,曲率系數(shù)為1.14。最大干密度為1.87 g/cm3,最小干密度為1.45 g/cm3。通過(guò)大型直剪試驗(yàn)測(cè)得內(nèi)摩擦角為31.5°,黏聚力為6 kPa。

    圖2 砂土顆粒級(jí)配

    試驗(yàn)所用土工格柵為雙向聚丙烯土工格柵,如圖3所示,相關(guān)技術(shù)參數(shù)如表2所示,格柵網(wǎng)孔尺寸為40 mm×40 mm,因?yàn)榧羟泻袑挾裙潭?,所以每次試?yàn)縱肋為8條,中間網(wǎng)孔為7個(gè)。

    圖3 試驗(yàn)用土工格柵

    表2 土工格柵技術(shù)參數(shù)

    2 試驗(yàn)方案

    2.1 試驗(yàn)布置

    為了探究土工格柵在不同角度加筋情況下的剪切應(yīng)力與剪切位移的關(guān)系,本文在50、100、150 kPa及200 kPa的垂直壓力下對(duì)試樣進(jìn)行直剪試驗(yàn)?zāi)M,土工格柵布置角度及剪切方向如圖4所示。5種加筋角度的直剪試驗(yàn)布置如圖5所示。

    圖4 筋材布置示意

    圖5 不同角度試樣布置

    2.2 剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系

    圖6分別列出了4種豎向應(yīng)力下的剪切應(yīng)力-剪切位移的關(guān)系曲線。從圖6可以看出,土工格柵大部分角度加筋直剪的剪切應(yīng)力隨著剪切位移的增加而增加,達(dá)到峰值應(yīng)力后,剪切應(yīng)力逐漸回落直至逐漸穩(wěn)定,呈現(xiàn)應(yīng)變軟化特征,而90°加筋則在剪切過(guò)程中出現(xiàn)“翹尾”現(xiàn)象,是因?yàn)殡S著下剪切盒的位移,下部格柵在砂土的作用下逐漸發(fā)生偏轉(zhuǎn),格柵從受壓狀態(tài)逐漸轉(zhuǎn)換為受拉狀態(tài),加筋角度逐漸接近最大拉應(yīng)變方向,因此強(qiáng)度逐漸增長(zhǎng)。

    圖6 不同σ下剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系

    加筋角度30°、60°的格柵在剪切過(guò)程中主要為受拉狀態(tài),起到拉緊周圍土體的作用,因此抗剪強(qiáng)度比較高。加筋角度為120°、150°的格柵在剪切過(guò)程中主要為受壓狀態(tài),且格柵水平分量對(duì)下剪切盒起到阻礙作用,因此抗剪強(qiáng)度上升速度比較大,但豎向分量卻并未能夠加強(qiáng)豎向應(yīng)力,導(dǎo)致峰值強(qiáng)度低于30°、60°加筋狀態(tài)。

    繪制不同豎向應(yīng)力下的峰值強(qiáng)度并擬合,如圖7所示,R2都在0.99以上,擬合程度較好,根據(jù)擬合曲線求出內(nèi)摩擦角和黏聚力,如表3所示。從圖7及表3可以看出,相比于無(wú)筋砂土,30°、60°、90°加筋的內(nèi)摩擦角和似黏聚力都有一定程度的提升,60°加筋時(shí)內(nèi)摩擦角提升最大,黏聚力提升了19 kPa,120°加筋時(shí)黏聚力降低了3 kPa,而內(nèi)摩擦角和未加筋時(shí)大致相同。

    圖7 不同角度加筋的強(qiáng)度擬合

    表3 不同抗剪角度強(qiáng)度參數(shù)對(duì)比

    2.3 格柵變形分析

    已有學(xué)者[13]基于力的平衡推出了纖維在不同初始加筋角度下的強(qiáng)度公式,分為初始角度為90°的豎直加筋,以及其他角度的傾斜加筋,如圖8所示。

    圖8 筋材受力分析

    對(duì)這兩種情況進(jìn)行受力分析,加筋材料與土體之間的摩擦力可以提高加筋土的抗剪強(qiáng)度,而格柵又具有良好的抗拉性能,因此可以提升土的黏聚力,基于力的平衡可以推出這兩種情況下加筋效果提供的黏聚力。

    加筋土的剪切強(qiáng)度可以表示為

    τr=τ+cr

    (1)

    式中,τr為加筋土的抗剪強(qiáng)度,kPa;τ為不加筋時(shí)的抗剪強(qiáng)度,kPa;cr為加筋作用貢獻(xiàn)的黏聚力,kPa。

    筋材中的拉應(yīng)力可以表示為

    σr=T/As

    (2)

    對(duì)于豎直加筋

    cr=σr[sinα+cosαtanφ]

    (3)

    對(duì)于傾斜加筋

    cr=σr[cosβ+sinβtanφ]

    (4)

    公式(1)由兩部分組成,對(duì)于剪切過(guò)程中受拉的筋材,正如本文試驗(yàn)中的30°、60°、90°加筋,筋材拉力的垂直分量會(huì)增強(qiáng)剪切強(qiáng)度,對(duì)于剪切過(guò)程受壓的筋材,如120°、150°加筋,筋材的拉力不能發(fā)揮出來(lái),豎向分量還會(huì)導(dǎo)致豎向應(yīng)力降低,所以剪切強(qiáng)度減小。

    為了對(duì)比與纖維在不同角度下加筋的剪切特性,定義抗剪強(qiáng)度增量比為

    (5)

    式中,Δτ為筋材貢獻(xiàn)的抗剪強(qiáng)度;η為僅筋材在法向平面上的等效面積比(筋材表面積在法向平面上的投影面積);σy為對(duì)應(yīng)的法向應(yīng)力。

    選取100 kPa下的不同角度加筋的結(jié)果,將不同角度加筋下的抗剪強(qiáng)度增量比隨角度變化的關(guān)系如圖9所示。結(jié)合Gray的試驗(yàn)結(jié)果可以看出,由加筋引起的抗剪強(qiáng)度增量趨勢(shì)大致相同,這和加筋面積、加筋材料、筋土界面摩擦特性有關(guān),相比于纖維加筋,土工格柵加筋提升較多,這是由于格柵的抗拉性能較強(qiáng),且格柵對(duì)土體有一定咬合作用。

    圖9 加筋角度-抗剪強(qiáng)度增量比

    3 結(jié) 論

    本文通過(guò)開(kāi)展大型直剪試驗(yàn)對(duì)土工格柵多角度加筋直剪試驗(yàn)進(jìn)行了探究,并結(jié)合格柵剪后的變形特性,分析了該試驗(yàn)的抗剪強(qiáng)度特性,得到如下結(jié)論:

    (1)不同布置角度的格柵在直剪過(guò)程中,受力狀態(tài)不同,是抗剪強(qiáng)度不同的主要原因。土工格柵剪切開(kāi)始前都呈受壓狀態(tài),隨著剪切位移逐漸增大,30°、60°、90°加筋格柵開(kāi)始呈受拉狀態(tài),120°、150°加筋格柵則一直呈受壓狀態(tài)。

    (2)土工格柵布置角度對(duì)土體抗剪強(qiáng)度有著較為顯著的影響。當(dāng)加筋角度為60°時(shí),內(nèi)摩擦角和黏聚力都提升較大,抗剪強(qiáng)度提升最大。土工格柵與土體剪切方向成120°時(shí),黏聚力有所降低,內(nèi)摩擦角基本不變,土體抗剪強(qiáng)度低于無(wú)筋試樣。

    (3)在剪切過(guò)程中,90°加筋會(huì)出現(xiàn)“翹尾現(xiàn)象”;隨著剪切位移增大,抗剪強(qiáng)度不斷上升,150°加筋會(huì)出現(xiàn)“翹頭”現(xiàn)象,剪切剛開(kāi)始時(shí)格柵的初始剛度會(huì)阻礙剪切盒的移動(dòng)。

    (4)基于抗剪強(qiáng)度增量比,可以得到不同材料在不同角度下的加筋剪切特性的趨勢(shì)大致相同。

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