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    燃料敏感性對(duì)內(nèi)燃機(jī)部分預(yù)混燃燒(PPC)光譜特性的影響研究

    2021-10-17 01:33:24劉海峰明鎮(zhèn)洋文銘升崔雁清堯命發(fā)
    光譜學(xué)與光譜分析 2021年10期
    關(guān)鍵詞:發(fā)動(dòng)機(jī)

    劉海峰, 明鎮(zhèn)洋, 文銘升, 崔雁清, 劉 威, 堯命發(fā)

    天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 天津 300072

    引 言

    柴油機(jī)由于具有較高的熱效率和耐久性被廣泛應(yīng)用于交通運(yùn)輸領(lǐng)域[1]。 傳統(tǒng)的柴油燃燒(CDC)模式產(chǎn)生較高的碳煙和NOx排放, 需要采用復(fù)雜的后處理系統(tǒng)滿(mǎn)足越來(lái)越嚴(yán)格的排放法規(guī)。 為了降低缸內(nèi)原始排放并獲得更高的熱效率, 許多先進(jìn)燃燒概念被提出, 例如: 均質(zhì)壓燃(HCCI)、 部分預(yù)混燃燒(PPC)、 活性控制壓燃(RCCI)等。

    HCCI模式可以實(shí)現(xiàn)高熱效率同時(shí)獲得極低的NOx排放和碳煙排放。 但是, HCCI燃燒反應(yīng)速率受燃料的化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)控制, 一旦負(fù)荷提高, 缸內(nèi)噴射燃料的能量增大, 多點(diǎn)同時(shí)著火導(dǎo)致燃燒爆發(fā)壓力和壓力升高率均顯著增大, 很容易超過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的機(jī)械強(qiáng)度(當(dāng)前發(fā)動(dòng)機(jī)可承受的最大爆發(fā)壓力約16~22 MPa), 導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)受損。 因此, 近年來(lái)PPC燃燒模式受到廣泛關(guān)注。 與HCCI早噴或氣道噴射形成的均質(zhì)混合氣相比, PPC燃燒模式噴射時(shí)刻一般在-60~-25°CA ATDC, 介于HCCI早噴和傳統(tǒng)柴油機(jī)噴射之間。 因此, 其燃燒特征介于HCCI的預(yù)混壓燃和傳統(tǒng)柴油機(jī)擴(kuò)散壓燃之間, 被稱(chēng)為部分預(yù)混壓燃[2]。 研究表明, 與HCCI多點(diǎn)自燃不同, PPC燃燒過(guò)程存在自燃和火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程, 因此有效抑制了過(guò)快的燃燒反應(yīng)速率, 較HCCI的燃燒可控性更高, 拓展了HCCI高效清潔運(yùn)行的工況范圍。

    PPC模式中采用柴油類(lèi)高十六烷值燃料時(shí), 需要引入大量廢氣再循環(huán)(EGR)來(lái)抑制缸內(nèi)過(guò)早的自燃, 才能實(shí)現(xiàn)所需的高十六烷值燃料的部分預(yù)混合過(guò)程。 然而, 引入過(guò)多的EGR會(huì)降低燃燒效率、 增加未燃碳?xì)浜鸵谎趸寂欧牛?甚至導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)失火。 因此, 近年來(lái)國(guó)內(nèi)外研究更多采用汽油類(lèi)高辛烷值燃料實(shí)現(xiàn)PPC模式, 通過(guò)燃料特性調(diào)控實(shí)現(xiàn)更長(zhǎng)的滯燃期和更大比例的預(yù)混合氣。 Kalghatgi等[3]研究表明, 與柴油相比汽油PPC可以進(jìn)一步降低NOx和碳煙排放。 An等[4]研究低辛烷值(RON)燃料 (RON從50到77)對(duì)PPC燃燒模式的影響, 結(jié)果表明在較低的進(jìn)氣溫度下燃燒穩(wěn)定性提高, 并且多次噴射策略可以在較低的進(jìn)氣溫度下進(jìn)一步改善燃燒穩(wěn)定性。

    同時(shí), 研究表明燃料敏感性提高, 有利于改善燃料的抗爆性, 進(jìn)一步滿(mǎn)足燃料與發(fā)動(dòng)機(jī)協(xié)同優(yōu)化需求[5]。 Javed等[6]研究表明高敏感性燃料在低溫下反應(yīng)緩慢, 而在高溫下具有高反應(yīng)活性, 并顯示出較低敏感性燃料更強(qiáng)的負(fù)溫度系數(shù)(NTC)行為。 鄭尊清等[7]在一臺(tái)改造的單缸試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)上進(jìn)行了燃料敏感性對(duì)PPC燃燒和排放特性影響研究, 采用不同敏感性的燃料為配制的甲苯摻混燃料和市售92#汽油。 研究表明: 燃料敏感性越高, 滯燃期越長(zhǎng), 油氣混合越充分, 預(yù)混燃燒比例越大, NOx排放越高。 燃燒重心(CA50)隨著敏感性的增加先推遲后提前, 燃料敏感性越低, 壓升率越低。 Shi等[8]在一臺(tái)光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)中測(cè)試了三種相同辛烷值, 不同敏感性的燃料PRF77(S=0), TPRF77-a(S=3)和TPRF77-b(S=5)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒以及PPC模式下排放的影響, 結(jié)果表明較高的敏感性通常會(huì)導(dǎo)致初始燃燒時(shí)刻延遲, 滯燃期延長(zhǎng), 延遲CA50的燃燒相位以及燃燒持續(xù)期, 對(duì)于敏感性較低的燃料會(huì)出現(xiàn)一些明亮的小斑點(diǎn), 燃燒過(guò)程有更高的未燃碳?xì)浜虲O排放。

    乙醇燃料因其可再生性和原料來(lái)源廣泛的特點(diǎn)被國(guó)內(nèi)外廣泛關(guān)注。 目前, 汽油與乙醇的混合燃料在很多國(guó)家得到推廣應(yīng)用。 此外, 乙醇具有更高的RON值和燃料敏感性, 因此可以顯著改變?nèi)剂匣钚院兔舾行浴?Fan等[9]在光學(xué)快速壓縮機(jī)(RCM)中, 使用包含正庚烷/異辛烷/乙醇, 不同的敏感性0和8的兩種燃料, 進(jìn)行了試驗(yàn)和模擬研究, 探究其對(duì)火焰速度的影響。 結(jié)果表明, 高敏感性燃料的火焰速度比低敏感性燃料的火焰速度對(duì)壓力的依賴(lài)性更大。 Szybist等[10]為探究燃料敏感性對(duì)SI發(fā)動(dòng)機(jī)抗爆性的影響, 設(shè)計(jì)了三種燃料, RON幾乎保持恒定(RON=99.2~100)并改變S(S=0, 6.5和12)。 結(jié)果表明, 在平均指示壓力10 bar下, 抗爆性與S成反比, 其中S=0燃料抗爆性最好。 隨著負(fù)荷的增加, 趨勢(shì)發(fā)生逆轉(zhuǎn), 并且抗爆性與燃料S成正比, 其中S=12燃油具有最高的抗爆性。

    基于上述研究可知, 燃料敏感性對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒過(guò)程有重要影響, 但針對(duì)燃料敏感性對(duì)PPC模式下燃燒火焰發(fā)展歷程的研究較少, 相關(guān)的影響機(jī)制和規(guī)律有待探明。 因此, 本文在一臺(tái)光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)上, 選用正庚烷、 異辛烷、 乙醇燃料, 采用燃燒火焰自發(fā)光成像與燃燒自發(fā)光光譜測(cè)量方法, 研究PPC模式下燃料敏感性對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒特性和火焰發(fā)展的影響規(guī)律, 為PPC模式下燃燒控制和燃料選擇提供參考。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    試驗(yàn)裝置如圖1所示, 主要由光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)、 燃油噴射系統(tǒng)和圖像采集系統(tǒng)組成。 光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)由一臺(tái)水冷、 四缸、 直噴柴油機(jī)改造而成, 僅保留了原機(jī)的第三缸作為光學(xué)診斷的工作缸, 基本參數(shù)如表1所示。 燃燒室結(jié)構(gòu)與可視區(qū)域如圖2所示。

    圖1 光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)試示意圖[11]

    圖2 燃燒室的結(jié)構(gòu)和視場(chǎng)示意圖

    表1 光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)

    試驗(yàn)過(guò)程中光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)以1 200 r·min-1的速度運(yùn)行, 博世共軌直噴系統(tǒng)提供600 bar的噴射壓力, 發(fā)動(dòng)機(jī)渦流比約為1.5。 發(fā)動(dòng)機(jī)以跳火模式運(yùn)行, 每隔20個(gè)非著火循環(huán)后有1個(gè)著火循環(huán), 以減少石英窗熱應(yīng)力和對(duì)光學(xué)窗口的污染。 為了保證可視化范圍, 對(duì)燃燒室結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改動(dòng)設(shè)計(jì), 導(dǎo)致改造后的幾何壓縮比為11。 為了保證PPC燃燒過(guò)程的穩(wěn)定性, 將進(jìn)氣溫度加熱至125 ℃。 根據(jù)絕熱壓縮過(guò)程計(jì)算表明, 在活塞上止點(diǎn)處壓縮溫度約900 K。

    火焰自發(fā)光成像試驗(yàn)中, 燃燒室火焰的圖像信號(hào)通過(guò)加長(zhǎng)活塞頂部的石英玻璃, 經(jīng)過(guò)45°紫外反光鏡反射, 最后由高速相機(jī)記錄火焰自發(fā)光圖像。 高速相機(jī)(Photron SA5, 日本)配備尼康50 mm焦距鏡頭, 光圈數(shù)設(shè)置為F1.4。 幀速率和曝光時(shí)間設(shè)置為每秒20 000幀和50 μs。 圖像分辨率為512×512像素。

    自發(fā)光光譜的試驗(yàn)過(guò)程中, 光譜儀的光纖探頭布置在環(huán)形石英窗口一側(cè)接收燃燒過(guò)程中自發(fā)光信息, 光譜儀測(cè)量范圍是275~525 nm, 分辨率為3 nm, 可以對(duì)近紫外波段的羥基(OH), 可見(jiàn)光波段的甲醛(CH2O), CH自由基, CO氧化連續(xù)光譜等燃燒發(fā)光光譜進(jìn)行采集。 裝有圖像增強(qiáng)器的ICCD探測(cè)器可以在納秒級(jí)門(mén)寬下捕捉光信號(hào), 其光譜采集范圍為115~920 nm, 可滿(mǎn)足光譜信號(hào)采集的需求。

    本文選用了具有相同辛烷值(RON=50)高、 低敏感性(S=6與S=0)的兩種燃料。 高敏感性S=6的燃料, 由正庚烷、 異辛烷、 乙醇按照體積分?jǐn)?shù)66.4%, 16.6%, 17%混合而成。 低敏感性S=0的燃料由正庚烷和異辛烷按體積分?jǐn)?shù)50%, 50%混合而成, 試驗(yàn)所用燃料特性如表2所示。

    表2 測(cè)試燃油物理性質(zhì)

    此外, 本文還研究了不同的噴油時(shí)刻(start of injection, SOI)對(duì)高、 低敏感性燃料的影響, SOI值分別為-25, -15和-5°CA ATDC, 分別對(duì)應(yīng)典型的PPC噴射時(shí)刻, PPC模式到CDC模式的過(guò)渡條件, 典型CDC噴射時(shí)刻。 具體的試驗(yàn)條件如表3所示, 其中高敏感性燃料噴油量略高以保證缸內(nèi)輸入的燃料熱值相當(dāng)。

    懸臂模板主要適用于橋墩和房屋建筑等不同結(jié)構(gòu)的混凝土澆筑。由于混凝土的側(cè)壓力完全由預(yù)埋件及穿墻螺栓承擔(dān),因此,模板不必有另外加固措施,施工簡(jiǎn)單,迅速,一次澆筑高度調(diào)節(jié)范圍大,混凝土表面光潔,而且成本較少。

    表3 試驗(yàn)條件

    2 結(jié)果與討論

    2.1 不同敏感性燃料的燃燒過(guò)程

    圖3為-25°CA ATDC噴油時(shí), 高、 低敏感性燃料的缸內(nèi)燃燒壓力、 放熱率和火焰發(fā)展圖像。 圖3(a)表明, 兩種不同敏感性燃料均能觀測(cè)到低溫和高溫放熱過(guò)程, 而且高敏感性燃料的低溫和高溫著火時(shí)刻較低敏感性燃料均推遲。 圖3(b)和(c)分別為S=0和6的燃燒火焰自發(fā)光高速成像圖。 圖中表明, 燃燒前期以藍(lán)色火焰為主, 主要原因是在-25°CA ATDC時(shí)刻噴油, 滯燃期較長(zhǎng), 有較充足的時(shí)間形成很好的預(yù)混合氣, 因此以藍(lán)色火焰為主導(dǎo), 從燃燒圖像中推測(cè)未生成碳煙, 后續(xù)會(huì)結(jié)合光譜進(jìn)一步分析。 燃燒后期, 高低敏感性燃料分別在10.96和9.52°CA ATDC觀測(cè)到亮黃色火焰, 表明局部過(guò)濃區(qū)可能有碳煙生成。 兩種燃料火焰發(fā)展過(guò)程相似, 都是從近壁面區(qū)域開(kāi)始著火向燃燒室中心發(fā)展, 即存在類(lèi)似火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程, 又在燃燒室下部未燃區(qū)域形成新的著火自燃點(diǎn), 這一現(xiàn)象與之前PPC燃燒研究相同。 在火焰圖像紅色框中, 存在位于氣缸中心的亮黃色斑點(diǎn), 這是由于噴油器在噴油結(jié)束后因噴油壓力過(guò)低造成部分燃油霧化不良, 油粒過(guò)大, 導(dǎo)致了噴油嘴附近碳煙的生成。 上述分析表明, 燃料敏感性對(duì)燃燒相位影響較大, 對(duì)缸內(nèi)燃燒火焰發(fā)展歷程影響很小, 不同敏感性的燃料燃燒火焰發(fā)展過(guò)程相近。

    圖3 -25°CA ATDC噴油, 高低敏感性(S=0, 6)燃料對(duì)缸壓放熱率和火焰發(fā)展的影響

    在-15°CA ATDC噴油時(shí), 高、 低敏感性燃料缸壓放熱率和火焰發(fā)展圖像如圖4所示。 由圖4(a)可知, 高、 低敏感性燃料對(duì)缸壓和放熱率的影響規(guī)律與-25°CA ATDC相近, 與低敏感性燃料相比, 高敏感性導(dǎo)致高溫放熱階段滯燃期延長(zhǎng)了約3°CA。 與-25°CA ATDC噴射不同的是此時(shí)的燃燒反應(yīng)更劇烈, 放熱率峰值更高。 從圖4(b)和(c)也可以觀測(cè)到該噴射時(shí)刻下, 燃燒火焰發(fā)光更亮, 火焰占滿(mǎn)整個(gè)燃燒室區(qū)域時(shí)間約4°CA, 燃燒反應(yīng)速率比-25°CA ATDC時(shí)刻的反應(yīng)速率更快。 噴油時(shí)刻在-15°CA ATDC, 恰好位于PPC向CDC的過(guò)渡區(qū)域, 因此亮白色的火焰出現(xiàn)的更快, 表明在此噴油時(shí)刻下碳煙出現(xiàn)時(shí)刻更早。 從整體火焰發(fā)展過(guò)程看, 該噴油時(shí)刻燃料敏感性對(duì)整體火焰發(fā)展的影響與-25°CA ATDC噴油時(shí)刻下類(lèi)似。

    圖4 -15°CA ATDC噴油, 高低敏感性(S=0, 6)燃料對(duì)缸壓放熱率和火焰發(fā)展的影響

    在-5°CA ATDC噴油時(shí), 高、 低敏感性燃料的缸壓、 放熱率和火焰發(fā)展情況如圖5所示。 該噴油時(shí)刻屬于典型的柴油機(jī)燃燒模式, 但是由于燃料辛烷值相對(duì)柴油更高, 因此著火滯燃期顯著延長(zhǎng), 導(dǎo)致圖5(a)所示燃燒放熱時(shí)刻過(guò)于推遲, 放熱量很小, 缸內(nèi)燃燒壓力低。 因此, 燃料敏感性對(duì)缸壓和放熱率的影響不顯著, 沒(méi)有呈現(xiàn)更早噴射時(shí)刻下高敏感性燃料燃燒推遲的現(xiàn)象, 但是從圖5(b)和(c)的燃燒著火圖像中可以看到高敏感性燃料的火焰出現(xiàn)時(shí)刻較低敏感性燃料推遲。 圖5(b)和(c)表明與-25和-15°CA ATDC噴油時(shí)刻下的火焰發(fā)展不同, -5°CA ATDC噴油時(shí)刻下低感性燃料的燃燒初期藍(lán)色火焰首先出現(xiàn)在燃燒室中心, 之后藍(lán)色火焰從中心向周?chē)鷶U(kuò)散, 呈現(xiàn)火焰?zhèn)鞑橹鲗?dǎo)的燃燒過(guò)程。 這主要是缸內(nèi)燃燒滯后, 燃燒溫度降低, 很難形成新的自燃點(diǎn), 只能等待火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程消耗未燃混合氣。 燃燒后期, 局部混合氣過(guò)濃區(qū)導(dǎo)致亮黃色火焰面積逐漸增大并向周?chē)鷶U(kuò)散。 高敏感性燃料的火焰發(fā)展過(guò)程與低敏感性燃料類(lèi)似, 但燃燒后期黃色火焰的亮度與面積減小, 這可能是高敏感性燃料增加了乙醇, 其含氧作用抑制碳煙生成并促進(jìn)了后期碳煙氧化。 此時(shí)滯燃期足夠長(zhǎng), 混合的影響不占主導(dǎo)因素, 因此含氧燃料的氧化作用是主要因素。

    圖5 -5°CA ATDC噴油, 高低敏感性(S=0, 6) 燃料對(duì)缸壓、 放熱率和火焰發(fā)展的影響

    圖7 -25°CA ATDC噴油, 高低敏感性燃料強(qiáng)度的偽色圖

    2.2 不同敏感性燃料的自發(fā)光光譜

    圖6分別為噴油時(shí)刻-25°CA ATDC,S=0和6時(shí)火焰自發(fā)光光譜, 圖中光譜結(jié)果是5個(gè)著火循環(huán)平均所得, 且實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的光譜范圍275~525 nm滿(mǎn)足實(shí)驗(yàn)要求。 同時(shí), 采用Savitzky-Golay濾波和三次樣條插值算法[14], 該方法可以對(duì)光譜數(shù)據(jù)進(jìn)行平滑處理并且提高圖像分辨率, 光譜強(qiáng)度偽色圖如圖7所示。 圖6(a)可知, 從5°CA ATDC開(kāi)始出現(xiàn)了微弱的CH (431.4 nm) 和OH (310 nm)帶狀光譜, 此時(shí)對(duì)應(yīng)圖3 (a) 的放熱過(guò)程也進(jìn)入高溫階段; 到7°CA ATDC時(shí), OH和CH更加明顯, 表明燃燒反應(yīng)更加劇烈, 這些光譜被疊加到CO氧化連續(xù)譜 (350~500 nm之間)上。 隨曲軸轉(zhuǎn)角推遲, OH強(qiáng)度逐漸增大, 在11°CA ATDC時(shí), OH譜帶光強(qiáng)最強(qiáng), 且整體光譜強(qiáng)度達(dá)到最高值, 光譜區(qū)域的峰值移動(dòng)到約435nm左右。 此時(shí)燃燒放熱過(guò)程基本結(jié)束, 燃燒火焰已從藍(lán)色火焰向亮黃色火焰轉(zhuǎn)化, 此時(shí)自發(fā)光主要來(lái)自碳煙輻射, OH自由基氧化碳煙開(kāi)始被大量消耗。 在13°CA ATDC時(shí), 總體光譜光強(qiáng)開(kāi)始降低, 光譜強(qiáng)度峰值在450 nm左右, 表明此時(shí)CO氧化過(guò)程主導(dǎo)的化學(xué)發(fā)光光譜減弱。 在20和30°CA ATDC時(shí)刻下的整體光譜趨勢(shì)與13°CA ATDC相同, 整體光譜強(qiáng)度依次降低, 此時(shí)除了碳煙輻射, OH化學(xué)發(fā)光仍存在, 這是由于OH既是高溫放熱階段的標(biāo)志也是碳煙氧化的重要組分。 由圖6(b)的S=6光譜可知, 在9°CA ATDC開(kāi)始出現(xiàn)OH和較弱的CH, 相比于S=0延遲出現(xiàn), 這是由于高敏感性燃料延長(zhǎng)了滯燃期, 推遲了高溫反應(yīng)過(guò)程。 隨著曲軸轉(zhuǎn)角推遲, 光譜的變化趨勢(shì)與低敏感性的趨勢(shì)相同。 從波長(zhǎng)與位置來(lái)看, 前述的不同敏感性燃料火焰光譜特征可以在圖7中觀察到, 并且可以看出, 不同敏感性的燃料火焰的光譜規(guī)律類(lèi)似。 然而, 隨著敏感性的增加, 光譜強(qiáng)度峰值降低, 這是由于高敏感性燃料滯燃期延長(zhǎng)同時(shí)含有乙醇, 促進(jìn)了混合并抑制了碳煙生成, 減弱了后期的碳煙輻射[15]。

    圖8(a)和(b)分別表示-15°CA ATDC時(shí)刻噴油,S=0和6時(shí)的火焰自發(fā)光光譜。 當(dāng)S=0時(shí), 從9°CA ATDC開(kāi)始出現(xiàn)微弱的OH和CH帶狀光譜, 光譜峰值在431 nm左右。 隨著曲軸轉(zhuǎn)角推遲, OH與CH的變化趨勢(shì)與-25°CA ATDC噴油相同, 在12°CA ATDC時(shí), OH譜帶光強(qiáng)最強(qiáng), 仍存在較弱CH光譜譜帶, 且整體光譜強(qiáng)度達(dá)到最高值。 在16°CA ATDC時(shí)高溫放熱反應(yīng)結(jié)束, 整體光譜強(qiáng)度降低, 峰值在440 nm左右, 此時(shí)自發(fā)光主要來(lái)自碳煙輻射, 但仍存在CO氧化化學(xué)發(fā)光。 在20和30°CA ATDC時(shí)刻, 整體光譜強(qiáng)度依次降低, 峰值向更大的波長(zhǎng)移動(dòng), 原因與-25°CA ATDC噴油時(shí)刻所述相同。 高敏感性燃料在10°CA ATDC出現(xiàn)較弱的OH與CH帶狀光譜, 相比低敏感性燃料推遲出現(xiàn)。

    圖8 -15°CA ATDC噴油, 高低敏感性燃料自發(fā)光光譜

    在12°CA ATDC, OH光譜強(qiáng)度達(dá)到最大, 光譜峰值在425 nm左右, 且光譜強(qiáng)度低于低敏感性燃料, 原因如上節(jié)所述。 如圖9(a)和(b)所示, 不同敏感性燃料的火焰光譜曲線類(lèi)似,隨著敏感性增大, 光譜強(qiáng)度峰值降低。 圖9與圖7相比, -15°CA ATDC噴油時(shí)的光譜強(qiáng)度高于-25°CA ATDC, 說(shuō)明在該噴油時(shí)刻下CO氧化過(guò)程與碳煙輻射更強(qiáng)。

    圖9 -15°CA ATDC噴油, 高低敏感性燃料自發(fā)光光譜強(qiáng)度偽色圖

    圖10 -5°CA ATDC噴油, 高低敏感性燃料自發(fā)光光譜

    圖11 -5°CA ATDC噴油, 高低敏感性燃料自發(fā)光光譜強(qiáng)度偽色圖

    3 結(jié) 論

    在一臺(tái)光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)中, 運(yùn)用火焰自發(fā)光成像與光譜分析法, 研究燃料敏感性對(duì)部分預(yù)混壓燃和傳統(tǒng)柴油燃燒模式下燃燒特性的影響。

    (1)在典型的PPC模式下 (-25°CA ATDC噴油) , 燃料敏感性對(duì)燃燒相位影響較大, 對(duì)缸內(nèi)燃燒火焰發(fā)展歷程影響較小。 兩種燃料火焰發(fā)展過(guò)程相似, 都是從近壁面區(qū)域開(kāi)始著火向燃燒室中心發(fā)展, 即存在類(lèi)似火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程, 又在燃燒室下部未燃區(qū)域形成新的著火自燃點(diǎn)。 高敏感性燃料抑制了OH和CH帶狀光譜出現(xiàn)的時(shí)刻且降低了光譜強(qiáng)度。

    (2)在-15°CA ATDC噴油時(shí)刻, 高低敏感性燃料對(duì)缸壓放熱率的影響規(guī)律與-25°CA ATDC相近, 但是燃燒火焰發(fā)光更強(qiáng), 燃燒反應(yīng)更劇烈, 放熱率更高, 碳煙出現(xiàn)時(shí)刻更早。 該噴油時(shí)刻下的光譜強(qiáng)度高于PPC模式下的光譜強(qiáng)度。

    (3)在-5°CA ATDC模式下, 燃料敏感性對(duì)缸壓和放熱率的影響不顯著。 燃燒初期藍(lán)色火焰首先出現(xiàn)在燃燒室中心, 之后藍(lán)色火焰從中心向周?chē)鷶U(kuò)散, 呈現(xiàn)火焰?zhèn)鞑橹鲗?dǎo)的燃燒過(guò)程; 燃燒后期, 局部混合氣過(guò)濃區(qū)導(dǎo)致亮黃色火焰面積逐漸增大并向周?chē)鷶U(kuò)散。 高、 低敏感性燃料的OH和CH帶狀光譜的出現(xiàn)時(shí)間相近。

    (4)整體來(lái)看, 燃料的敏感性主要影響著火時(shí)刻和火焰自發(fā)光光譜強(qiáng)度, 對(duì)缸內(nèi)火焰發(fā)展結(jié)構(gòu)與自發(fā)光光譜特性影響很小, 火焰結(jié)構(gòu)和光譜特性主要受?chē)娪蜁r(shí)刻影響。

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