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    大跨度斜腿橋墩施工關(guān)鍵技術(shù)研究

    2021-10-14 05:05:34杜俊翁方文
    鐵道建筑 2021年9期
    關(guān)鍵詞:系梁墩身橋墩

    杜俊 翁方文,2

    1.中交第二航務(wù)工程局有限公司,武漢430040;2.長(zhǎng)大橋梁建設(shè)施工技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢430040

    錯(cuò)綜復(fù)雜的地下環(huán)境給高速鐵路建設(shè)帶來(lái)新的挑戰(zhàn)[1]。常規(guī)墩臺(tái)采用立柱式,主要為偏心受壓結(jié)構(gòu)。當(dāng)橋墩下有管線穿過時(shí),通常需要對(duì)管線進(jìn)行遷移,然而,當(dāng)橋墩所處施工環(huán)境復(fù)雜時(shí),地下管線遷改經(jīng)濟(jì)成本巨大,且項(xiàng)目施工工期緊張時(shí)遷改方式會(huì)給施工帶來(lái)不便。因此,大跨度斜腿橋墩的設(shè)計(jì)與施工技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生[2]。大跨度斜腿橋墩是國(guó)內(nèi)鐵路建設(shè)行業(yè)新型結(jié)構(gòu)之一[3-4]。與常規(guī)墩臺(tái)相比,大跨度斜腿橋墩承受橋面豎直及水平兩個(gè)方向的荷載,且擴(kuò)大了基礎(chǔ)面積。樁基作用點(diǎn)和橋面作用點(diǎn)不在同一垂直線上,避開了橋梁正下方的管線。在保證自身結(jié)構(gòu)安全可靠的情況下,還可以減少單樁的承載力和橋墩沉降,更能適用于環(huán)境復(fù)雜的區(qū)域。但大跨度斜腿橋墩的結(jié)構(gòu)形式比常規(guī)橋墩更復(fù)雜,增加了施工難度,特別是施工支架的搭設(shè)[5-7]。

    新建鐵路福州至廈門客運(yùn)專線泉州灣特大橋跨海域線路長(zhǎng),工程量大,結(jié)構(gòu)形式復(fù)雜,引橋橋墩高,引橋連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)數(shù)量多,施工組織管理難度大。施工作業(yè)條件惡劣,安全質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)高,季風(fēng)風(fēng)力大、時(shí)間長(zhǎng),且年臺(tái)風(fēng)影響范圍大,導(dǎo)致施工有效作業(yè)時(shí)間明顯縮短。橋址區(qū)處于海洋鎂鹽、氯鹽腐蝕環(huán)境,施工過程中浪濺區(qū)和潮差區(qū)永久性鋼護(hù)筒、主墩承臺(tái)防撞鋼吊箱、臨時(shí)鋼結(jié)構(gòu)等腐蝕嚴(yán)重。

    1 工程概況

    新建福廈鐵路6標(biāo)位于福建省泉州市,泉州灣跨海大橋300#墩下穿石獅市自來(lái)水主供水管,水管無(wú)法遷改。若采用常規(guī)墩臺(tái)形式,基礎(chǔ)樁身會(huì)通過地下已有的管線,無(wú)法施工(圖1)。因此,采用大跨度斜腿橋墩避開水管,同時(shí)要滿足構(gòu)造和承載力要求。

    圖1 300#墩身支架與水管平面位置(單位:cm)

    墩臺(tái)采用樁基礎(chǔ)+分離承臺(tái)+雙肢預(yù)應(yīng)力混凝土系梁+斜腿的形式。具體構(gòu)造形式如下:①承臺(tái)結(jié)構(gòu)形式為承臺(tái)+雙肢預(yù)應(yīng)力混凝土系梁,承臺(tái)尺寸為8.4 m(長(zhǎng))×6.0 m(寬)×2.5 m(高),中心間距為27.4 m,承臺(tái)采用C40混凝土。兩承臺(tái)通過兩道系梁連接。②系梁總長(zhǎng)21.4 m,寬3.0 m,高度由2.5 m漸變至1.5 m。系梁中心距為5.4 m,每根系梁設(shè)置6束17孔φ15.2鋼絞線貫穿承臺(tái)。系梁采用C40補(bǔ)償收縮混凝土。③墩身結(jié)構(gòu)形式為斜腿墩柱+頂帽+補(bǔ)塊。斜腿墩柱腳外側(cè)以半徑200 cm圓弧與承臺(tái)相接,內(nèi)側(cè)以半徑100 cm圓弧與承臺(tái)相接,斜腿與系梁夾角58.52°。墩身均采用C40混凝土。大跨度斜腿橋墩墩臺(tái)見圖2。系梁預(yù)應(yīng)力布置方案見圖3。

    圖2 大跨度斜腿橋墩墩臺(tái)(單位:cm)

    圖3 系梁預(yù)應(yīng)力布置方案(單位:cm)

    2 大跨度斜腿橋墩施工工藝

    2.1 承臺(tái)與系梁

    泉州灣跨海大橋300#墩承臺(tái)施工由承臺(tái)基坑施工、系梁施工、系梁預(yù)應(yīng)力施工三部分組成。主要施工流程:施工準(zhǔn)備(放線標(biāo)識(shí)位置)→承臺(tái)支護(hù)及開挖→主體樁樁頭破除、澆筑墊層→系梁放線開挖→輔助樁樁頭破除、澆筑墊層→承臺(tái)、系梁鋼筋綁扎→承臺(tái)、系梁模板安裝→承臺(tái)、系梁混凝土澆筑→預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿、封錨→系梁防水處理。

    1)承臺(tái)基坑施工。為防止承臺(tái)基坑開挖對(duì)供水管道造成影響,300#墩靠近水管側(cè)采用鋼板樁防護(hù)開挖,另一側(cè)采用放坡開挖。根據(jù)場(chǎng)地特點(diǎn),結(jié)合鋼板樁的特性及施工方法,選用拉森Ⅳ型鋼板樁并采用Z550型液壓振動(dòng)沉樁機(jī)進(jìn)行打樁。單樁逐根連續(xù)施打,從靠近供水管道一側(cè)開始,逐根打入,直至打樁工程結(jié)束。

    基坑開挖前先在基坑頂部四周設(shè)置截水溝?;油练巾毞謱泳忾_挖,防止土方開挖設(shè)備碰撞支撐結(jié)構(gòu),避免超挖擾動(dòng)基底原狀土?;?00~300 mm的土層應(yīng)人工開挖?;娱_挖完成后需要進(jìn)行基坑回填?;踊靥钍┕ち鞒蹋夯拥纂s物清理→檢驗(yàn)土質(zhì)→分層鋪土、整平→靜壓密實(shí)→檢驗(yàn)密實(shí)度→拔出鋼板樁→修整找平驗(yàn)收。

    2)系梁施工。對(duì)系梁與承臺(tái)接觸部位進(jìn)行彈線切縫處理,縫深控制在1~2 cm。將劃線區(qū)域鑿毛,鑿至露出新鮮石子,面積不小于75%。超挖至系梁底標(biāo)高下10~15 cm,留出系梁施工空間。由于系梁標(biāo)高與承臺(tái)一致,因此在承臺(tái)的支承樁上放出系梁底標(biāo)高線進(jìn)行彈線。隨后進(jìn)行樁頭環(huán)切、樁頭破除,破除樁頭時(shí)應(yīng)低于系梁底3~5 cm。樁頭與系梁底之間采用鋼板或土工織物進(jìn)行隔離,待墩身支架拆除后將其抽離,且邊抽離邊回填,使系梁與支撐樁脫離處于懸空狀態(tài),懸空高度不小于10 cm。人工整平后澆筑10~15 cm墊層作為底模,墊層采用C30混凝土,然后綁扎鋼筋。單根系梁采用一次澆筑成型。系梁模板采用10 cm×10 cm木方配合1.2 cm厚竹膠板,拉桿采用φ20精軋螺紋鋼。

    2.2 墩身

    300#墩墩身采用支架施工。主要施工流程:承臺(tái)、上段異形段及系梁施工→墩身臨時(shí)支架及內(nèi)側(cè)模安裝→直線段鋼筋綁扎、模板安裝、澆筑→翻模至異形段→頂部異形段鋼筋綁扎、模板安裝、澆筑→模板、支架拆除[8-10]。

    墩身支架分層進(jìn)行安裝,支架結(jié)構(gòu)中最重的構(gòu)件為鋼立柱,單根鋼立柱質(zhì)量約2 900 kg。由于施工場(chǎng)地較空曠便于吊車站位,采用25 t汽車吊進(jìn)行吊裝施工。墩身支架安裝分為下部支撐體系、柱頂結(jié)構(gòu)、支架拱形縱梁。墩身支架施工現(xiàn)場(chǎng)見圖4。

    圖4 墩身支架施工現(xiàn)場(chǎng)

    安裝順序如下:

    1)整體吊裝或分節(jié)吊裝下部支撐體系(鋼立柱),分節(jié)拼裝時(shí),上下立柱焊接完成后采用12 mm綴板進(jìn)行加強(qiáng)連接。

    2)對(duì)稱安裝左右較短的鋼立柱,柱腳采用螺栓連接,手拉葫蘆配合加固,安裝兩立柱之間聯(lián)系撐。

    3)依次安裝第二排立柱及平聯(lián),并及時(shí)安裝斜撐使墩身支架形成整體,對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行加強(qiáng)固定。

    4)在下部立柱體系形成后,安裝立柱柱帽,再安裝卸荷塊、主橫梁和主縱梁。

    5)從下至上對(duì)稱安裝拱形縱梁,安裝拱形聯(lián)系梁。頂部拱形梁需現(xiàn)場(chǎng)放樣自行加工。

    由于300#墩墩身形式為斜腿式,施工過程中整體穩(wěn)定性較差。為保證墩身施工的安全性并考慮墩身模板附著力,應(yīng)對(duì)墩身支架進(jìn)行受力分析。

    3 大跨度斜腿橋墩施工支架受力分析

    3.1 大跨度斜腿橋墩施工支架結(jié)構(gòu)布置

    墩身支架總高17.4 m,結(jié)構(gòu)底部沿系梁方向總長(zhǎng)21.4 m,寬4.5 m,見圖5。

    圖5 墩身支架(單位:mm)

    具體設(shè)計(jì)內(nèi)容如下[11-12]:

    1)在兩道系梁上設(shè)置2排鋼立柱(2HM588×300型鋼),間距4.5 m;每排5根。鋼立柱之間通過平聯(lián)(2I40a)和斜撐(2[32a)連接。水平布置2道平聯(lián)(2I40a),間距4 m。

    2)從墩身底布沿墩身外側(cè)布置2根拱形縱梁(2HM588×300型鋼),拱形縱梁通過兩側(cè)立柱頂端與兩側(cè)立柱相連,中間3根立柱頂各設(shè)置1根主橫梁(HM588×300型鋼),主橫梁上設(shè)置主縱梁(2HM588×300型鋼)和斜撐(2[32a),與拱形縱梁連接成整體。

    3)中間拱形段沿橫橋向在主縱梁中間及兩側(cè)加設(shè)3道由HM588×300型鋼組成的拱形桁架。

    4)在兩道系梁下方分別設(shè)置3根鉆孔灌注樁,樁徑1 m,灌注樁離水管最小距離2.36 m。

    3.2 受力分析

    3.2.1 荷載計(jì)算

    支架結(jié)構(gòu)均采用Q235B鋼材,其抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值均為215 MPa,彈性模量206 GPa,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值125 MPa。受彎構(gòu)件的撓度容許值小于L/400,L為構(gòu)件長(zhǎng)度。

    300#墩墩身支架所受荷載包括結(jié)構(gòu)自重G0(78.5 kN/m3)、模板重量G1(22.0 kN/m2)、鋼筋混凝土重量G2(26 kN/m3)、施工人員及設(shè)備重量Q1(2.5 kN/m2)、傾倒和振搗荷載Q2(2.0 kN/m2)、混凝土沖擊荷載Q3(2.0 kN/m2)、風(fēng)荷載,并考慮動(dòng)力沖擊效應(yīng)。其中,混凝土傾倒與振搗荷載、混凝土沖擊荷載按照J(rèn)GJ 162—2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》[13]取值,風(fēng)荷載按照GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[14]取值??紤]建筑物在近海附近,地面類別為A類。由于墩身支架總高度為17.4 m,風(fēng)荷載按橋址區(qū)域20 m高度處取值,則地面粗糙度A類的風(fēng)振系數(shù)βz為1.5。支架正常工作,風(fēng)荷載參與荷載組合時(shí)風(fēng)速取13.8 m/s(相當(dāng)于6級(jí)風(fēng)),支架空載時(shí)取34.0 m/s。支架上的風(fēng)荷載計(jì)算公式為

    式中:Wk為風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,kN/m2;βz為高度z處的風(fēng)振系數(shù),取1.0;χs為風(fēng)荷載體型系數(shù);χz為風(fēng)壓高度變化系數(shù),取1.52;ω0為基本風(fēng)壓,取0.85 kN/m2。

    風(fēng)荷載計(jì)算結(jié)果見表1。

    表1 風(fēng)荷載計(jì)算結(jié)果

    按最不利原則進(jìn)行荷載組合,主要考慮2種工況:

    工況1,支架搭設(shè)完畢,澆筑混凝土前,支架空載,風(fēng)速Q(mào)w1取34.0 m/s;

    工況2,混凝土澆筑完畢,支架正常工作,風(fēng)速Q(mào)w2取13.8 m/s。

    每種工況考慮兩種荷載組合形式,即基本組合和標(biāo)準(zhǔn)組合,各工況的荷載組合見表2。

    表2 各工況的荷載組合

    3.2.2 應(yīng)力及變形計(jì)算

    采用有限元分析軟件ABAQUS構(gòu)建大跨度斜腿橋墩施工支架整體計(jì)算模型。邊界條件為:鋼立柱在柱腳處固結(jié),立柱與平聯(lián)、斜撐共節(jié)點(diǎn),立柱與主橫梁彈性連接,主橫梁與縱梁彈性連接,主縱梁與分配梁彈性連接。

    基本組合下支架應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表3。工況2標(biāo)準(zhǔn)組合下支架位移云圖見圖6。

    表3 基本組合下支架應(yīng)力有限元計(jì)算結(jié)果 MPa

    圖6 工況2標(biāo)準(zhǔn)組合下支架位移云圖(單位:mm)

    由表3及圖6可知,主橫梁的組合應(yīng)力最大為157 MPa,小于Q235B強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 MPa。兩種工況下支架迎風(fēng)面水平方向的位移最大值為5.042 mm,支架豎直方向的位移最大值為5.092 mm,均小于L/400=11.25 mm,支架主要構(gòu)件強(qiáng)度及剛度均滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

    3.2.3 穩(wěn)定性計(jì)算

    1)整體穩(wěn)定性

    線性屈曲分析又稱特征值屈曲分析,主要以結(jié)構(gòu)的初始構(gòu)型為參考構(gòu)型,是以小位移線性理論為基礎(chǔ)的求解方法。特征值屈曲是一種彈性屈曲分析方法,用于預(yù)測(cè)一個(gè)理想彈性結(jié)構(gòu)的理論屈曲強(qiáng)度,目的是求出結(jié)構(gòu)發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的屈曲臨界荷載?;贏BAQUS軟件中Buckle模塊,利用Lanczos求解器求解結(jié)構(gòu)的特征值及其對(duì)應(yīng)的屈曲模態(tài)[15-17]。整體穩(wěn)定性一般通過屈服荷載與作用荷載的比值即荷載因子進(jìn)行分析。

    通過支架一階屈曲模態(tài)分析可知,兩種工況下的支架一階線性屈曲模態(tài)為支架頂部的橫向偏轉(zhuǎn),荷載因子最小值為192。支架屈曲荷載遠(yuǎn)大于其作用荷載,結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性滿足要求。

    2)局部穩(wěn)定性

    根據(jù)GB 50017—2017中5.2.5節(jié)穩(wěn)定計(jì)算公式對(duì)斜撐(2[32a)、鋼立柱(2HM588×300)以及平聯(lián)(2I40a)進(jìn)行局部穩(wěn)定性驗(yàn)算。可知,斜撐、鋼立柱和平聯(lián)的面內(nèi)穩(wěn)定系數(shù)分別為0.35、0.33、0.28,面外穩(wěn)定系數(shù)分別為0.37、0.33、0.29,穩(wěn)定性系數(shù)均小于1,穩(wěn)定性滿足要求。

    4 結(jié)論

    1)主橫梁的組合應(yīng)力最大為157 MPa,小于Q235B強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,支架主要構(gòu)件強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)及規(guī)范要求。

    2)支架搭設(shè)完畢,支架空載工況下支架豎直方向的位移最大值為0.559 mm;混凝土澆筑完畢,支架正常工作工況下支架豎直方向的位移最大值為5.092 mm,支架的剛度滿足規(guī)范要求。

    3)對(duì)混凝土澆注完畢,支架正常工作工況下局部構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性分析,斜撐、鋼立柱和平聯(lián)的穩(wěn)定性均滿足要求。

    本文設(shè)計(jì)的大跨度斜腿橋墩成功避開了在橋面作用點(diǎn)正下方的管線,在保證自身結(jié)構(gòu)安全可靠的情況下,更好地適用于環(huán)境復(fù)雜的區(qū)域,。

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