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    低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼Q390ME 焊接接頭組織性能研究

    2021-10-09 08:30:16趙良生
    河南冶金 2021年3期
    關(guān)鍵詞:輸入量板條貝氏體

    李 娜 趙良生 石 杰 姜 爍

    (安陽鋼鐵集團(tuán)有限責(zé)任公司)

    0 前言

    低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼具有良好的力學(xué)性能和使用性能,能夠滿足構(gòu)筑物向高層、大型、大跨度的發(fā)展。近幾年,隨著微合金化技術(shù)在國內(nèi)外應(yīng)用的進(jìn)展,先進(jìn)的TMCP 生產(chǎn)工藝成為開發(fā)高強(qiáng)度、良好低溫韌性及易焊接等高性能結(jié)構(gòu)鋼的主要技術(shù),各個鋼廠趨向于采用低碳Nb 微合金化成分體系生產(chǎn)低合金高強(qiáng)度鋼板,助力產(chǎn)品升級的同時,提升了企業(yè)競爭力。

    Q390 級別低合金高強(qiáng)度鋼焊接時受焊接熱循環(huán)熱的影響,熱影響區(qū)晶粒粗化,易造成焊接接頭的局部韌性惡化,強(qiáng)韌性會低于焊縫與母材,成為焊接接頭的薄弱區(qū)。為了掌握TMCP 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼Q390ME 的基本焊接特性,制定合理的焊接工藝,安陽鋼鐵從焊接熱影響區(qū)組織性能、焊接接頭綜合力學(xué)性能評定等內(nèi)容進(jìn)行試驗研究,采用焊接熱模擬獲得易焊接的線能量范圍,并采用實(shí)際焊接評估材料焊接接頭的組織和性能,從而較全面的研究了Q390ME 的焊接接頭組織與性能變化規(guī)律。

    1 試驗材料與方法

    1.1 試驗鋼成分及性能

    試驗用母材為安鋼3 500 mm 爐卷機(jī)組生產(chǎn)的35 mm Q390M。工藝路線:150 t 轉(zhuǎn)爐—LF 爐-VD爐—1#寬板坯連鑄機(jī)—3 500 mm 爐卷機(jī)組。

    綜合考慮各個成分的作用機(jī)理,結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際工況條件及成本要求,采用低碳+Nb 成分體系,并進(jìn)行微Ti 處理,可顯著降低鋼的碳當(dāng)量(Ceq)及焊接裂紋敏感指數(shù)(Pcm )[2],獲得高強(qiáng)高韌性能的鋼板,有效改善鋼板的焊接使用性能。具體化學(xué)成分見表1。

    表1 Q390ME 化學(xué)成分

    軋制工藝采用先進(jìn)的TMCP 技術(shù),即控制軋制與控制冷卻相結(jié)合。鋼板經(jīng)過第一階段軋制(再結(jié)晶區(qū)軋制)后,在第二階段(未再結(jié)晶區(qū)軋制)820~890 ℃進(jìn)行軋制,二階段累計壓下率≥50%,終軋溫度控制在760~830 ℃,終冷溫度控制在480~550 ℃。鋼板的綜合力學(xué)性能見表2。

    表2 Q390ME 力學(xué)性能

    1.2 試驗方法

    焊接熱模擬試驗在安鋼Gleeble 3800 熱力模擬試驗機(jī)上進(jìn)行。影響HAZ 組織與性能的主要因素是焊接熱輸入量(線能量),試驗中可通過優(yōu)化焊接熱輸入量(E)來達(dá)到改善 HAZ 組織與性能的目的。本次試驗采用QuickSim2 編程控制軟件中的焊接熱模擬程序,選定焊接模型后通過設(shè)定不同峰值溫度來模擬不同的焊接熱影響區(qū)域,通過不同的焊接熱輸入量對試樣進(jìn)行模擬試驗,以不同的熱輸入量加熱至峰值溫度后,停留1 s,再以不同的t8/5冷卻速度進(jìn)行冷卻,模擬實(shí)際焊接過程中的回火區(qū)、不完全相變區(qū)、正火區(qū)及淬火區(qū)[1]。試樣尺寸為11 mm×11 mm×55 mm 的方棒。具體焊接熱模擬方案如圖1 所示。

    圖1 焊接熱模擬方案

    2 焊接熱影響區(qū)試驗及結(jié)果分析

    2.1 金相組織

    2.1.1 焊接熱輸入峰值對組織的影響

    以焊接熱輸入量E=20 kJ/cm 的速度加熱到700 ℃、800 ℃、950 ℃、1 350 ℃,再以不同的T5/8冷卻后,對焊接熱模試樣進(jìn)行切割、預(yù)磨、拋光,用4%硝酸酒精溶液進(jìn)行腐蝕,通過Axiovert 200MAT 金相顯微鏡觀察其顯微組織,金相組織如圖3 所示。

    從圖2 可以看出,焊接熱輸入量E=20 kJ/cm 時,峰值溫度為1 350 ℃的過熱區(qū)組織為板條貝氏體和粒狀貝氏體,峰值溫度為950 ℃的正火區(qū)的組織為晶粒細(xì)小的鐵素體;峰值溫度為800 ℃的不完全相變區(qū)的組織部分發(fā)生相變,組織為粗大的粒貝與少量原始組織的混合組織;峰值溫度為700 ℃的回火區(qū)的組織為針狀形鐵素體和少量粒貝混合物。

    圖2 金相組織(500×)

    2.1.2 焊接熱輸入量對粗晶區(qū)組織的影響

    加熱過程中,分別以10 kJ/cm、15 kJ/cm、20 kJ/cm、30 kJ/cm、40 kJ/cm 焊接熱輸入量將試樣加熱至1 350 ℃,停留1s,以不同的T5/8進(jìn)行冷卻,對焊接熱模試樣進(jìn)行切割、預(yù)磨、拋光后,用4%硝酸酒精溶液進(jìn)行腐蝕,通過Axiovert 200MAT 金相顯微鏡觀察不同熱輸入量下粗晶熱影響區(qū)的顯微組織如圖3 所示。

    從圖3 可以看出,焊接熱輸入量為10 kJ/cm 淬火粗晶區(qū)的組織以細(xì)密的板條馬氏體為主,隨著焊接熱輸入量的增大,粗晶熱影響區(qū)的冷卻速率降低,原始奧氏體與貝氏體團(tuán)逐漸增大,組織演變?yōu)楹邪鍡l貝氏體和粒狀貝氏體的不同程度的混合組織。當(dāng)焊接熱輸入量為40 kJ/cm 時,組織以粒狀貝氏體為主。

    圖3 不同線能量下粗晶熱影響區(qū)的顯微組織

    2.2 沖擊試驗

    11 mm×11 mm×55 mm 的Q390ME 試樣嚴(yán)格按照焊接熱模擬方案進(jìn)行焊接模擬試驗后,按照GB/T 2975、GB/T 229 加工成10 mm×10 mm×55 mm的“V”型試樣,在金屬擺錘沖擊試驗機(jī)上進(jìn)行夏比沖擊試驗。Q390ME 的不同焊接熱輸入量的回火區(qū)、不完全相變區(qū)、正火區(qū)和淬火區(qū)的韌性性能見表3 和圖4。

    表3 不同溫度焊接熱模擬Q390ME -40 ℃沖擊功值

    圖4 Q390M -40 ℃沖擊功變化趨勢

    從圖4 可以看出,在不同的焊接熱輸入量下,對應(yīng)峰值溫度在950 ℃的正火區(qū)和對應(yīng)峰值溫度在700 ℃的不完全相變區(qū),Q390ME 鋼-40℃低溫沖擊韌性整體保持在較高水平,不同焊接冷卻速度對正火區(qū)的影響不大。綜合來看,當(dāng)焊接熱輸入量E=18~25 kJ/cm 時,整個熱影響區(qū)的-40 ℃低溫韌性情況較好。這與組織是完全對應(yīng)的。

    2.3 焊接熱模擬硬度試驗

    采用HV10 硬度計對焊接熱模擬試樣的硬度進(jìn)行測量,不同熱輸入量下不同熱影響區(qū)的顯微硬度值如圖5 所示。

    圖5 不同焊接熱輸入量對應(yīng)的硬度曲線

    從圖5 可以看出,峰值為1 350 ℃的粗晶區(qū)的硬度值最大,隨熱輸入量的增加顯微硬度逐漸降低,焊接熱輸入量從10 kJ/cm 增加到40 kJ/cm,顯微硬度由310 HV 下降到了210 HV。這說明在所有焊接熱影響區(qū)強(qiáng)度均可達(dá)到Q390ME 的強(qiáng)度要求,并且淬硬性低,具有良好的焊接性能。

    2.4 討論

    隨著焊接熱輸入量的增加,原始奧氏體與貝氏體團(tuán)逐漸發(fā)生粗化。這是因為熱輸入量增加后,使粗晶區(qū)的冷卻速率變小,原始奧氏體晶粒在高溫時的停留時間相對延長,晶粒尺寸增大后,減少了單位體積內(nèi)的晶界面積,減少的晶界降低了過冷奧氏體的相變速率,造成貝氏體團(tuán)的尺寸增大。晶粒越粗大,板條越稀疏,短桿狀組織含量越高,淬火粗晶熱影響區(qū)硬度下降的越明顯。一般認(rèn)為馬氏體的顯微硬度大于貝氏體,且馬氏體的顯微硬度至少在 300 HV 以上[3]。綜合來看,當(dāng)焊接熱輸入量E=15~25 kJ/cm 時,整個熱影響區(qū)的-40 ℃低溫韌性較好,同時鋼的硬度均可滿足Q390ME 的強(qiáng)度要求,且淬硬性低。這一焊接熱輸入?yún)^(qū)間可實(shí)現(xiàn)Q390ME 焊接并可獲得良好的焊接接頭性能。

    3 Q390M 鋼焊接接頭綜合力學(xué)性能評定

    焊接試樣尺寸為35 mm×150 mm×200 mm,機(jī)加工成30°V 型坡口,采用手動CO2氬氣保護(hù)焊對試樣進(jìn)行對焊。焊絲采用GHS-50 焊絲,直徑Φ1.2 mm,焊接熱輸入量為20 kJ/cm。按GB/T 2970—2016《厚鋼板超聲檢測方法》對焊接后的Q390ME 試樣進(jìn)行探傷,探傷合格。焊接接頭綜合力學(xué)性能見表4,焊接接頭的沖擊性能、硬度分布情況、金相組織如圖6~圖8 所示。

    表4 焊接接頭綜合力學(xué)性能拉伸及側(cè)彎性能

    圖6 焊接接頭的沖擊性能

    圖7 焊接接頭硬度分布情況

    35mmQ390ME 焊接接頭強(qiáng)度略有下降,但均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,焊接熱影響區(qū)的-40 ℃沖擊功均保持在200 J 以上,焊縫和母材硬度相差不大,硬度范圍在155~199 HV 之間,粗晶區(qū)顯微硬度高于母材。

    4 結(jié)論

    (1)對Q390M 進(jìn)行焊接熱模擬試驗,發(fā)現(xiàn):焊接熱輸入量對正火區(qū)的低溫韌性影響不大,正火區(qū)的低溫韌性均保持在較高水平;回火區(qū)、不完全相變區(qū)、淬火區(qū)在熱輸入量15~25 kJ/cm 時,低溫韌性表現(xiàn)良好。

    (2)焊接熱輸入量E=20 kJ/cm 時,淬火粗晶區(qū)組織由粒狀貝氏體板條貝氏體和粒狀貝氏體,正火區(qū)的組織為晶粒細(xì)小的鐵素體,不完全相變區(qū)的組織部分發(fā)生相變,回火區(qū)的組織為針狀鐵素體和少量粒狀貝氏體。隨著焊接熱輸入量的增大,淬火粗晶區(qū)組織的馬氏體逐漸減少,板條貝氏體、粒狀貝氏逐漸增多。

    (3)Q390M 焊接接頭熱影響組織為板條狀貝氏體、粒狀貝氏體、針狀鐵素體,組織細(xì)小均勻,熱影響區(qū)綜合性能良好,淬硬傾向小。焊接后接頭的強(qiáng)度略有降低,沖擊功與強(qiáng)度等各項指標(biāo)均能滿足較好的E 級鋼的標(biāo)準(zhǔn)要求。

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