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    大跨徑預應力裝配式鋼橋架設過程技術(shù)研究

    2021-10-08 00:51:10陳小峰白林越
    科技創(chuàng)新與應用 2021年27期
    關(guān)鍵詞:加強型導梁鋼橋

    陳小峰,邵 飛,徐 倩,白林越,高 岳

    (陸軍工程大學 野戰(zhàn)工程學院,江蘇 南京 210007)

    我國國民經(jīng)濟的快速發(fā)展,為橋梁建設事業(yè)的發(fā)展提供了良好的條件。橋梁事業(yè)的發(fā)展是確保社會生產(chǎn)和生活正?;幕緱l件之一。架設大跨徑橋梁在抗震救災等工程保障活動中起著先行作用,它是實現(xiàn)成功搶險救災的必要條件,直接為救災人員和物資的輸送、被困人員的安全轉(zhuǎn)移服務,是作戰(zhàn)工程保障的重要組成部分。因此,架設大跨度橋梁的任務特別是在地震、特大洪水、泥石流、冰雪等惡劣條件下的正常通車顯得尤為重要。研究如何快速架設大跨徑預應力裝配式鋼橋?qū)焖贀岆U救災行動具有很強的現(xiàn)實指導意義。

    “ZB-200 型裝配式公路鋼橋”是依據(jù)交通部交通戰(zhàn)備辦公室交戰(zhàn)備字[2002]22 號文下達的科研任務書研制的新型裝配式公路鋼橋,是我國本世紀國防交通戰(zhàn)備基本的制式橋梁器材。ZB-200 型鋼橋是一種可拆裝的下承式橋梁,由單銷將若干桁架單元連接成橋梁的承重主梁,用橫梁和橋板組裝成橋面結(jié)構(gòu)。該器材標準化程度高、互換性強,具有結(jié)構(gòu)簡單、使用靈活、拆裝方便、載重量大、適應性好、全部構(gòu)件采用普通汽車運輸?shù)葍?yōu)點[1]。該器材結(jié)合國內(nèi)、外近年來在裝配式橋梁領域的最新發(fā)展和研究成果,按照我國交通戰(zhàn)備發(fā)展的實際需求,體現(xiàn)了“平戰(zhàn)結(jié)合,軍民兼用”的設計思想,較好地解決了我國原321 鋼橋雙層架設不方便、車行道寬度偏小、承載能力不足等問題。ZB-200 型鋼橋采用的接頭燕尾形抗疲勞結(jié)構(gòu)、橋板降載剪力銷、螺母套固定技術(shù)等創(chuàng)新技術(shù),明顯提高了橋梁的疲勞壽命,優(yōu)化了橋面結(jié)構(gòu),方便了橋板固定,提高了承載能力。朱永焯等人[2]為解決321 型裝配式公路鋼橋承載力不足、橋面較窄、疲勞壽命較低等問題,對ZB-200 型裝配式公路鋼橋進行了設計研究。陳雙聰?shù)热薣3]以搶通毀于汶川地震的徹底關(guān)大橋為背景,針對321 鋼橋和ZB-200 型鋼橋架設跨徑過小問題,提出對ZB-200 型裝配式公路鋼橋進行預應力技術(shù)改造,設計了相應的預應索、撐桿和錨箱。黃海棠等人[4]在介紹貝雷梁錯孔撓度現(xiàn)有計算方法的基礎上,提出了基于幾何學的貝雷梁錯孔撓度計算新方法,并用算例驗證了新方法的可靠性。

    1 架設方案設計計算

    設計任務:障礙寬度80m,快速架設臨時性橋梁,保障履帶式荷載50t,輪式軸壓力13t 以下的裝備和車輛迅速克服河川、斷橋、溝谷等障礙,以實現(xiàn)道路的搶通。

    1.1 導梁總體設計方案

    本設計將采用懸臂推送法架設,架設的關(guān)鍵在于導梁的設計,通過改變導梁橫截面的形式,實現(xiàn)橋梁的架通。采用的桁架截面形式主要包括以下幾種形式,即單排單層(SS)、單排單層加強型(SSR)、雙排單層加強型(DSR)、三排單層加強型(TSR)、三排雙層加強型(TDR,如圖1 所示)[5-6]。

    圖1 三排雙層加強型(TDR)

    根據(jù)桁架不同截面的容許彎矩[M]和容許剪力[Q]進行試算,并運用MIDAS 軟件進行有限元分析,確定懸臂推送法架設所用導梁形式為:8 節(jié)單排單層(SS),6 節(jié)單排單層加強型(SSR),5 節(jié)雙排單層加強型(DSR),4 節(jié)三排單層加強型(TSR),4 節(jié)三排雙層加強型(TDR)。導梁總體方案如圖2 所示。

    圖2 導梁總體設計方案

    1.2 架設方案計算說明

    本設計采用邊拼裝邊推送的方法進行,需要對懸臂推送架設過程中桁架推出穩(wěn)定校核進行計算,本設計將導梁的計算分為兩個階段進行。表1、表2 為計算中涉及的相關(guān)參數(shù)表。

    表1 桁架容許內(nèi)力(半邊橋)

    表2 ZB-200 型裝配式橋每橋節(jié)(3.048m)重量P

    1.3 導梁未達到對岸搖滾階段(見圖3)

    圖3 導梁未達到對岸搖滾階段

    1.3.1 桁架變截面處彎矩、剪力驗算

    SS-SSR 截面彎矩M1,剪力Q1;SSR-DSR 截面彎矩M2,剪力Q2。

    DSR-TSR 截面彎矩M3,剪力Q3;TSR-TDR 截面彎矩M4,剪力Q4,具體參數(shù)見表3。

    表3 桁架變截面處彎矩、剪力驗算

    1.3.2 橋跨懸出端穩(wěn)定性驗算以我岸搖滾為矩心,橋跨懸出端靜載產(chǎn)生傾覆力矩(M傾),搖滾之后拼裝的橋跨靜載所產(chǎn)生穩(wěn)定力矩(M穩(wěn))。不致傾覆,須滿足M穩(wěn)>1.3M傾,見表4。

    表4 橋跨懸出端穩(wěn)定性驗算

    1.3.3 主桁下弦桿受局部彎曲的強度驗算

    采用懸臂推送法架設時,由于導梁和橋跨不斷向前推出,搖滾支撐位置不斷發(fā)生變化,橋跨承受的支反力和計算彎矩都不斷變化,下弦桿受到搖滾的集中反力產(chǎn)生局部彎矩和懸出端的負彎矩的作用,下弦桿有可能發(fā)生局部失穩(wěn)。驗算時,就下弦桿而言,當懸出端將到達對岸,但尚未搭上對岸搖滾時,此時,懸出端跨度最大且我岸搖滾正好在主桁下弦節(jié)點之間,下弦桿件受局部彎矩最大,最有可能發(fā)生失穩(wěn)。

    假設每岸設置4 個搖滾,通過軟件計算可得我岸每個搖滾的最大支反力R=452.64kN,顯然每個搖滾支反力大于其承載力250kN。故需要設置平衡梁組件以減小每個搖滾的支反力。所以分擔到每個搖滾的反力R=226.32kN,而一個搖滾上有3 個滾輪,則每個滾輪上承受的力為1/3R,即75.44kN。

    由圖4 得,滾輪的作用力不在下弦桿兩節(jié)點的中心處,但計算時將其看做在中心處,使弦桿偏安全。

    圖4 我岸搖滾平衡梁組件示意圖

    查表得弦桿2-[10 得:Wx=79.4cm3,A2=25.48cm2,Ix=396.6cm4,示意圖見圖5。

    圖5 加強弦桿慣性矩示意圖

    所以,下弦桿的局部彎矩滿足要求。

    式中:N-弦桿軸向壓力;l-弦桿節(jié)點間距;h-主桁高度;M-支反力產(chǎn)生的局部彎矩;M0-支反力產(chǎn)生的簡支梁的最大彎矩。

    1.3.4 橋跨懸出端的撓度計算

    用懸臂推送法架設時,由于導梁自身的重量,橋跨懸出端產(chǎn)生彈性撓度f彈和非彈性撓度f非彈。假定懸臂端在我岸搖滾處為固定端,則:

    通過計算得:TSR-TDR 截面因非彈性撓度產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為4θ=9.36×10-4rad。

    通過結(jié)構(gòu)力學求解器求得:TSR-TDR 截面因彈性撓度產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為0.00286rad。

    式中:θ-連接銷轉(zhuǎn)角;L-每節(jié)桁架長度;lSS、lSSR、lDSR、lTSR、lT-DRL-SS、SSR、DSR、TSR、TDR 型桁架長度;q-桁架每縱長米等效靜載;lSS、lSSR、lDSR、lTSR、lTDR-SS、SSR、DSR、TSR、TDR型桁架截面的慣性矩;Δ-銷孔間隙,取0.5mm。

    1.3.5 架設連桿的設計計算

    由于導梁自重產(chǎn)生的撓度和對岸可能高于我岸,使導梁低于對岸搖滾,無法搭接上,因此必須在導梁下適當位置安裝架設連桿,使導梁前端翹起獲得一定抬高,以保證順利搭接對岸搖滾。架設前首先平整場地,盡量使使兩岸的高差為0。我岸搖滾的高度為754mm,對岸搖滾的高度為346mm,懸出端的撓度為3.16m。

    每個架設連桿前最多可接四節(jié)桁架。所以,為使懸出端能順利搭接對岸搖滾,需使導梁前四節(jié)翹起的高度h滿足:h>3.16-(0.754-0.346)=2.752m,參數(shù)見表5。

    表5 架設連桿位置及前端翹起高度

    設計中,分別在第一節(jié)與第二節(jié)、第三節(jié)與第四節(jié)之間、第四節(jié)與第五節(jié)之間設置架設連桿。導梁的架設連桿設計如圖6 所示。

    圖6 架設連桿設計

    則翹起高度為:h=2.72+0.4=3.12m>2.752m。所以,架設連桿設計符合要求。

    1.4 導梁接觸對岸搖滾推送階段

    當導梁搭接到對岸時,為減小對岸搖滾的支反力同時考慮架設場地的限制,采用每推出一段拆掉一段導梁的方法進行架設。通過初步試算可知,當TDR 搭接對岸時,橋跨結(jié)構(gòu)對對岸每個支座產(chǎn)生的壓力最大,最大值為443.81kN,設置兩個搖滾,每個搖滾分擔的支反力為221.91kN,小于其允許承載力250kN,所以,對岸一共設置4 個搖滾滿足要求(每半邊橋設置2 個)。

    滾輪的作用力不在下弦桿兩節(jié)點的中心處,但計算時假定滾輪作用于桿件中心處,使弦桿偏安全。

    具體示意圖及驗算見表6、圖7。

    表6 導梁接觸對岸搖滾推送階段驗算

    圖7 對岸搖滾作用位置示意圖

    2 橋梁架設作業(yè)

    2.1 架設流程

    如圖8 所示。

    圖8 架設流程

    2.2 滾座布置

    滾座分為搖滾和平滾兩種,根據(jù)勘測時的選線來確定搖滾和平滾的位置,進行滾座的安裝。搖滾安置在我岸與對岸的岸邊,我岸的搖滾也稱為架設滾用于橋梁的推出;對岸的搖滾也稱為落地滾用于橋梁的上岸。通過計算,確定我岸為帶平衡梁搖滾,對岸為不帶平衡梁的搖滾。平滾安置在我岸搖滾之后,用于支承橋梁和減小橋梁在推出過程中的阻力。滾座的設置如圖9-11 所示。

    圖9 平滾布置

    圖10 我岸帶平衡梁的搖滾布置

    圖11 對岸不帶平衡梁的搖滾布置圖

    2.3 單排橋梁拼裝

    第1、2 橋節(jié)拼裝分別如圖12、13 所示。

    圖12 第1 橋節(jié)拼裝

    圖13 第2 橋節(jié)拼裝

    2.4 多排橋梁拼裝

    DSR 結(jié)構(gòu)的拼裝分別如圖14-16 所示。

    圖14 DSR 結(jié)構(gòu)第1 橋節(jié)拼裝

    圖15 DSR 結(jié)構(gòu)第2 橋節(jié)拼裝(一)

    圖16 DSR 結(jié)構(gòu)第2 橋節(jié)拼裝(二)

    2.5 橋梁落橋

    橋梁落橋如圖17 所示。

    圖17 落橋示意圖

    3 結(jié)論

    本研究主要探討了利用ZB-200 型裝配式公路鋼橋架設跨徑大于80m 的預應力橋梁過程的實現(xiàn)技術(shù)。進行了架設大跨徑橋梁的總體方案設計計算;采用懸臂推送法架設,區(qū)分導梁懸出狀態(tài)的兩個階段,對桁架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力、懸出端穩(wěn)定性、下弦桿的局部彎曲強度、懸出端的撓度進行了驗算;設計了大跨徑橋梁架設的作業(yè)方法與組織,繪制了架設作業(yè)圖紙。對于擴大現(xiàn)有裝備的使用范圍,提高大跨度江河應急保障能力具有重要現(xiàn)實意義。

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