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    轎車車門高強(qiáng)度鋼制防撞桿熱處理工藝與性能的實(shí)驗(yàn)研究

    2021-09-26 07:34:50夏曉宇韋漢偉
    機(jī)電工程技術(shù) 2021年8期
    關(guān)鍵詞:防撞輸出功率淬火

    夏曉宇,韋漢偉,王 申

    (廣州豐東熱煉有限公司, 廣州 510880)

    0 引言

    汽車車門用的防撞桿是保證駕乘人員安全的重要零部件,安裝在側(cè)門內(nèi),其力學(xué)性能決定了車輛發(fā)生側(cè)面碰撞時(shí)駕乘人員受保護(hù)的程度。當(dāng)車輛在發(fā)生側(cè)面撞擊時(shí),防撞桿彎曲吸收撞擊能量,故防撞桿的剛性不能太強(qiáng),以保證發(fā)生撞擊時(shí)的瞬間不會(huì)給駕乘人員造成加速度傷害。當(dāng)防撞桿彎曲到一定程度后仍需要能保持一定的抗壓強(qiáng)度,保證侵入量不會(huì)給駕乘人員造成二次損害;此外,當(dāng)防撞桿彎曲到侵入量停止時(shí),其受力彎曲部位不得出現(xiàn)斷裂分離以防止刺傷駕乘人員。

    隨著汽車行業(yè)的發(fā)展,防撞桿已經(jīng)成為現(xiàn)代轎車的必要配備之一,其需求量不斷上升。高強(qiáng)度鋼由于其優(yōu)異的力學(xué)性能,在汽車行業(yè)得到了廣泛的應(yīng)用。目前,被廣泛使用的熱成形沖壓鋼主要有Arcelor 鋼鐵公司的USIBOR1500,瑞典SSAB 公司的Domex 系列熱軋可淬火鋼如20MnB5、22MnB5、27MnCrB5、37MnB4 等[1-3],國(guó)內(nèi)如寶 鋼集團(tuán)的BR1500HS 鋼等,這些高強(qiáng)鋼經(jīng)熱成形處理后,不僅其力學(xué)性能明顯優(yōu)異于普通鋼材,而且可以有效降低鋼材的使用量,符合當(dāng)前汽車輕量化的發(fā)展需要[4]。此外,利用國(guó)產(chǎn)材料代替進(jìn)口材料,實(shí)行材料國(guó)產(chǎn)化,在保證質(zhì)量的前提下有利于降低汽車整車成本。BR1500HS 鋼是中國(guó)寶鋼集團(tuán)生產(chǎn)的熱軋酸洗高強(qiáng)鋼,作為國(guó)內(nèi)材料的防撞桿的一般用材,已有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)[5-11]表明,其熱處理后的各項(xiàng)指標(biāo)均能達(dá)到防撞桿的使用標(biāo)準(zhǔn)。本文通過(guò)對(duì)汽車車門防撞桿連續(xù)高頻淬火機(jī)的參數(shù)進(jìn)行設(shè)定及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析,對(duì)熱處理后防撞桿的硬度及力學(xué)性能進(jìn)行研究。

    1 實(shí)驗(yàn)材料及設(shè)備

    1.1 實(shí)驗(yàn)材料及規(guī)格

    實(shí)驗(yàn)材料為中國(guó)寶鋼集團(tuán)生產(chǎn)的酸洗高強(qiáng)鋼板BR1500HS,主要化學(xué)成分如表1所示。通過(guò)冷軋加工后焊接形成圓管狀,再通過(guò)激光切割設(shè)備將其截?cái)啵湟?guī)格如表2所示。

    表1 BR1500HS高強(qiáng)鋼板化學(xué)成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)

    表2 實(shí)驗(yàn)對(duì)象材料及規(guī)格

    1.2 實(shí)驗(yàn)要求

    防撞桿的淬火范圍要求如圖1 所示。熱處理后的淬火范圍,硬度要求為:450~570 HV1.0。熱處理后的三點(diǎn)彎曲力學(xué)性能要求如表3所示。

    圖1 轎車車門防撞桿的淬火范圍

    表3 三點(diǎn)彎曲要求實(shí)驗(yàn)對(duì)象力學(xué)性能要求

    1.3 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

    采用高頻DIB 連續(xù)淬火專用設(shè)備進(jìn)行實(shí)驗(yàn),設(shè)備的運(yùn)行是通過(guò)推動(dòng)管身產(chǎn)生軸向移動(dòng),同時(shí)管身需要圓周回轉(zhuǎn),經(jīng)過(guò)高頻感應(yīng)連續(xù)加熱淬火,設(shè)備實(shí)驗(yàn)加工過(guò)程如圖2所示。設(shè)備電源參數(shù)及設(shè)定參數(shù)如表4所示。

    圖2 設(shè)備實(shí)驗(yàn)加工過(guò)程

    表4 設(shè)備電源參數(shù)列表

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 測(cè)試推進(jìn)速度與輸出功率對(duì)淬火硬度的影響

    工件回轉(zhuǎn)速度及冷卻條件等其他設(shè)定參數(shù)不變,在120 mm/s、110 mm/s、105 mm/s 和100 mm/s 的 推 進(jìn) 速 度 下,驗(yàn)證淬火硬度滿足設(shè)計(jì)要求的最小輸出功率或加熱電壓,淬火后的防撞桿試樣切取中間部分,對(duì)其硬度梯度進(jìn)行多點(diǎn)測(cè)量。測(cè)量方法如圖3所示,各推進(jìn)速度下的各位置硬度及硬度梯度的測(cè)量結(jié)果如圖4所示。

    圖3 硬度檢測(cè)位置及點(diǎn)分布

    圖4 不同推進(jìn)速度、不同淬火加熱電壓(功率)條件下的淬火硬度

    根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知,圖4(a)實(shí)驗(yàn)樣品的淬火硬度值由外向內(nèi)逐漸降低,淬火梯度硬度值離散,且有些點(diǎn)已經(jīng)低于工件硬度要求的下限。據(jù)圖5所示的內(nèi)部淬火金相組織,推測(cè)在此推進(jìn)速度下,防撞桿連續(xù)加熱淬火過(guò)程中,內(nèi)部局部區(qū)域未能完全奧氏體化導(dǎo)致硬度低于要求。圖4(b)淬火硬度梯度值雖在要求范圍內(nèi),但有局部的硬度值接近下限,據(jù)此,推進(jìn)速度120 mm/s、110 mm/s為不合適的條件。圖4(c)和圖4(d)實(shí)驗(yàn)樣品的淬火硬度值數(shù)據(jù)分布相對(duì)集中,均在硬度要求的中限,故推進(jìn)速度105 mm/s、100 mm/s 均可作為合適的實(shí)驗(yàn)條件。

    圖5 推進(jìn)速度120 mm/s,淬火硬度異常位置的內(nèi)部金相組織

    從圖4(b)~(d)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)于本次實(shí)驗(yàn)的防撞桿,在得到合格淬火硬度時(shí),推進(jìn)速度與加熱電壓(電源輸出功率)呈線性關(guān)系,如圖6所示,位于斜線的右上方(含斜線)為完全淬火組織區(qū)域,在斜線的左下方為未完全淬火組織區(qū)域。據(jù)圖6可推演出90 mm/s推進(jìn)速度時(shí),淬火硬度合格的加熱電壓為425 V。

    圖6 推進(jìn)速度與加熱電壓的關(guān)系

    2.2 完全淬火組織中的研究

    在105 mm/s 的推進(jìn)速度,其他設(shè)定條件不變,伴隨加熱電壓上升時(shí),硬度及硬度梯度、三點(diǎn)彎曲力學(xué)性能的變化實(shí)驗(yàn)。本次實(shí)驗(yàn)DIB 設(shè)備的電壓控制精度為±1.5 V 以內(nèi),為了每個(gè)條件的加熱電壓實(shí)際輸出功率不重疊,每個(gè)條件中的設(shè)定電壓必須間隔在3 V 以上。則加熱電壓457 V、460 V、463 V、466 V、469 V、473 V、475 V 共7 組實(shí)驗(yàn),分別經(jīng)過(guò)高頻加熱淬火和180 ℃箱式回火后,各測(cè)量5根試樣的三點(diǎn)彎曲數(shù)據(jù)如圖7所示。

    根據(jù)各組數(shù)據(jù)的對(duì)比分析,從設(shè)定的電壓457~475 V,其三點(diǎn)彎曲數(shù)值均達(dá)到各規(guī)格范圍值要求,試樣間各數(shù)據(jù)的數(shù)值波動(dòng)相對(duì)穩(wěn)定。從圖7 中加熱電壓從457 V 上升到472 V時(shí),伴隨加熱電壓的上升在力學(xué)性能呈線性變化,475 V時(shí)其三點(diǎn)彎曲的吸收能量、最大壓力值、開始角度均低于其他加熱電壓的數(shù)據(jù)。

    圖7 7組條件的三點(diǎn)彎曲數(shù)據(jù)

    加熱電壓上升時(shí)回火后硬度的變化。檢測(cè)7 組條件各5根,一根分前端、中端、末端3個(gè)橫截面,前末端離端口各為60 mm 處的試樣。其檢測(cè)方法如圖3 所示,每組共600 個(gè)點(diǎn)位。將硬度范圍450~570 HV 均分6 個(gè)分段,每段間隔20 HV,該次硬度實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的分布情況,如表5和圖8所示。

    表5 7組條件回火后硬度范圍分布情況

    圖8 回火后硬度范圍分布情況直觀圖

    根據(jù)表5 中的數(shù)據(jù)分析,回火后硬度大多分布在470~510 HV1.0 之間,呈不規(guī)則的正態(tài)分布,如圖8 所示,出現(xiàn)471~490 HV1.0 的數(shù)值占比要比511~530 HV1.0 的數(shù)值占比高。隨著加熱電壓上升,硬度均值反而會(huì)出現(xiàn)下降且分布圖左移,當(dāng)電壓升高到475V(191 kW)時(shí),硬度在491~510 HV1.0區(qū)間的分布比例下降,在471~490 HV1.0區(qū)間的分布比例上升。

    結(jié)合圖7~8,得出回火后的硬度加權(quán)值及力學(xué)性能伴隨加熱電壓或輸出功率的上升在某一加熱電壓區(qū)間呈線性變化,各點(diǎn)硬度數(shù)據(jù)呈不規(guī)則非對(duì)稱的正態(tài)分布。

    2.3 品質(zhì)穩(wěn)定性測(cè)試

    高頻淬火條件和回火條件均不變的前提下,取2.2所述的7組條件中間的3組條件,用30根試樣進(jìn)行穩(wěn)定性、再現(xiàn)性實(shí)驗(yàn),其硬度結(jié)果如表6所示,力學(xué)性能如圖9所示。

    表6 量產(chǎn)3組條件的硬度分布情況

    圖9 3組條件的三點(diǎn)彎曲數(shù)據(jù)

    如表6、圖9 所示,選擇加熱電壓(463~469 V)區(qū)間,通過(guò)30 根試樣的品質(zhì)穩(wěn)定性、再現(xiàn)性試驗(yàn),防撞桿力學(xué)性能和硬度均穩(wěn)定再現(xiàn),其中加熱電壓466 V(輸出功率185 kW)其力學(xué)性能及硬度最優(yōu)。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    本文通過(guò)對(duì)冷軋加工BR1500HS 高強(qiáng)度鋼材的防撞桿高頻淬火條件設(shè)定實(shí)驗(yàn),得到如下3個(gè)結(jié)論。

    (1) 得到完全淬火組織的推進(jìn)速度和加熱電壓(功率)呈線性關(guān)系。因BR1500HS 鋼管素材的規(guī)格壁厚(2.6 mm)較厚,若推進(jìn)速度過(guò)快,則會(huì)導(dǎo)致管內(nèi)壁未熱透(加熱溫度不足),淬火后外壁能完全轉(zhuǎn)化為馬氏體,內(nèi)壁未完成淬透,故內(nèi)部有部分鐵素體,導(dǎo)致硬度未能達(dá)到規(guī)格范圍以內(nèi)。

    (2) 經(jīng)過(guò)適當(dāng)調(diào)控的連續(xù)感應(yīng)加熱淬火條件如鋼管推進(jìn)速度、高頻電源的加熱電壓(輸出功率),BR1500HS 高強(qiáng)鋼鋼管的硬度與力學(xué)性能完全滿足設(shè)計(jì)要求,通過(guò)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn):防撞桿完全轉(zhuǎn)變馬氏體后,硬度及力學(xué)性能伴隨加熱電壓或輸出功率的變化,存在某一加熱電壓區(qū)間呈線性變化,各點(diǎn)硬度數(shù)據(jù)呈不規(guī)則非對(duì)稱的正態(tài)分布。

    (3) 在推進(jìn)速度為105 mm/s,其他參數(shù)不變時(shí),選擇加熱電壓(463~469 V)或功率區(qū)間,通過(guò)30根品質(zhì)穩(wěn)定性、再現(xiàn)性試驗(yàn),防撞桿力學(xué)性能和硬度均穩(wěn)定再現(xiàn),其中加熱電壓466 V(輸出功率185 kW)其力學(xué)性能及硬度最優(yōu)。

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