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    直流接地極電流干擾下陰極保護(hù)電源輸出對(duì)管道電位分布的影響

    2021-09-07 12:30:38曹方圓沈光霽
    腐蝕與防護(hù) 2021年8期
    關(guān)鍵詞:陰極保護(hù)

    曹方圓,白 鋒,李 博,沈光霽

    (1.中國電力科學(xué)研究院有限公司,北京 100192;2.沈陽龍昌管道檢測中心,沈陽 110168)

    隨著我國對(duì)能源需求的快速增長,直流輸電工 程接地極和輸油輸氣管道接近的情況時(shí)有發(fā)生[1-5]。特別是在經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)地區(qū),直流輸電工程和輸油氣管道甚至共用走廊[6],使得直流接地極電流對(duì)附近埋地油氣管道的電磁干擾影響日益突出。2013年12月,南方電網(wǎng)云廣線增城換流站出現(xiàn)故障,雙極運(yùn)行改為單極運(yùn)行,導(dǎo)致3 125 A電流從魚龍嶺接地極流入大地,造成了鰲廣線從化分輸站線路截?cái)嚅y引壓管絕緣接頭損壞、塑料管卡融化。2014年8月,天廣線大塘接地極單極運(yùn)行時(shí),接地極入地電流達(dá)1 800 A,導(dǎo)致附近管道的電位從-1.3 V迅速正向偏移至10 V左右,手動(dòng)調(diào)節(jié)該管段陰極保護(hù)電源滿載輸出(20 A),管道電位從10 V變化至8.5 V左右,幾秒鐘后,陰極保護(hù)電源報(bào)警并自動(dòng)關(guān)閉。

    近幾年,國內(nèi)在直流接地極電流對(duì)油氣管道影響方面開展了大量的研究[7-15],包括直流接地極電流對(duì)油氣管道影響的計(jì)算方法[7-9]、評(píng)價(jià)指標(biāo)[10-14]、防護(hù)措施[15-18]等,并取得了一系列成果。其中,在直流接地極電流對(duì)埋地油氣管道影響水平評(píng)估和防護(hù)措施設(shè)計(jì)方面,主要通過仿真計(jì)算[19]的手段進(jìn)行。但在實(shí)際工程中,長輸管道通常綿延幾百上千公里,管道沿線土壤環(huán)境十分復(fù)雜,仿真計(jì)算難以考慮管道沿線土壤情況的差異,一般都是將管道沿線土壤進(jìn)行等效處理。另外,考慮管道非線性極化特性的計(jì)算方法目前還不成熟,使得計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況存在一定的誤差。所以,獲得直流接地極電流對(duì)埋地油氣管道影響水平和防護(hù)措施效果的最佳途徑還是現(xiàn)場測試。

    直流輸電工程一般以雙極運(yùn)行,這種運(yùn)行工況下,只有不平衡電流(不超過額定電流的1%)會(huì)通過直流接地極入地。只有在系統(tǒng)調(diào)試、檢修或故障時(shí)才會(huì)出現(xiàn)單極大地回路運(yùn)行的工況,而系統(tǒng)故障具有不可預(yù)判性且持續(xù)時(shí)間很短,所以只有系統(tǒng)調(diào)試時(shí)才具備計(jì)劃性開展直流接地極電流對(duì)油氣管道影響的測試條件。目前,工程現(xiàn)場測試案例主要關(guān)注管道防護(hù)措施的防護(hù)效果,關(guān)于調(diào)整管道已有措施對(duì)管道電位影響的研究鮮有報(bào)道。

    本工作在昌吉-古泉±1 100 kV特高壓直流輸電工程調(diào)試期間,對(duì)受端換流站接地極鄰近的川氣東送管道的通/斷電電位進(jìn)行了現(xiàn)場實(shí)測,并調(diào)整距接地極最近的兩個(gè)陰保站內(nèi)陰極保護(hù)電源的輸出電流大小,研究了陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道電位分布的影響。相關(guān)測試結(jié)果可為川氣東送管道的安全運(yùn)行維護(hù)提供數(shù)據(jù)支撐,也可為后續(xù)直流工程接地極選址和埋地油氣管道路徑選擇提供參考。

    1 工程介紹

    1.1 接地極情況

    昌吉-古泉±1 100 kV特高壓直流輸電線路工程,額定輸送容量為12 000 MW,直流接地極額定電流為5 455 A。涇縣接地極按雙跑道型方式埋設(shè),內(nèi)外環(huán)直線段長都是380 m,兩端半圓半徑分別為180、215 m,外環(huán)電極埋深為4.5 m,內(nèi)環(huán)電極埋深為3.5 m。2019年1月系統(tǒng)調(diào)試中,涇縣接地極陰極運(yùn)行,流入電流約為5 540 A;2019年9月系統(tǒng)調(diào)試中,涇縣接地極陽極運(yùn)行,流出電流約為3 680 A。

    1.2 管道情況

    川氣東送管道全長約2 203 km,管材為X70鋼,管道外徑為1 016 mm,壁厚為12 mm,防腐蝕層為三層結(jié)構(gòu)的聚乙烯(3PE)。距接地極最近的管道陰保站是池州輸氣站和十字鎮(zhèn)分輸站,各有一個(gè)額定輸出電壓/電流為40 V/15 A的陰極保護(hù)電源,陰保站兩側(cè)的管道皆通過電纜跨接。兩陰保站之間的管道長度約為163 km,這段管道上有7個(gè)閥室和1個(gè)場站(宣城輸氣站,兩端管道通過電纜跨接)。兩陰保站之間(含陰保站)的范圍即為測試區(qū)域。距接地極最近的閥室為牌樓村閥室,距接地極最近的測試樁為CQDS-1280測試樁。接地極與管道相對(duì)位置關(guān)系如圖1所示。

    圖1 接地極與管道的相對(duì)位置

    1.3 土壤參數(shù)

    用大地電磁測深法測接地極附近的土壤電阻率及對(duì)應(yīng)厚度,結(jié)果見表1。將管道測試區(qū)域內(nèi)的淺層土壤分成幾種典型土壤類型,用四極法測量每一種典型土壤的土壤電阻率,見表2。

    表1 涇縣接地極附近不同深度土壤的電阻率

    表2 管道附近淺層土壤電阻率

    從土壤測試數(shù)據(jù)可以看出,接地極周圍的淺層土壤電阻率與深層土壤電阻率相差不大,3 000 m深度范圍內(nèi)的電阻率在100~200 Ω·m。測試區(qū)域內(nèi)管道經(jīng)過了水田、農(nóng)田、山地等不同類型土壤,不同類型的淺層土壤電阻率相差較大,即便是同一類型土壤,不同位置的土壤電阻率也相差較大。

    2 測試內(nèi)容及方法

    直流接地極電流會(huì)使鄰近管道的部分位置有電流流入,部分位置有電流流出。電流從管道流出流向土壤會(huì)造成管道腐蝕,電流從土壤中流入管道會(huì)使管道電位負(fù)偏,而管道電位過負(fù)會(huì)增大管道氫脆的風(fēng)險(xiǎn)。在直流接地極電流影響下,通過管道電位分布可以獲得直流接地極電流對(duì)鄰近管道的影響水平和影響規(guī)律。

    2.1 測試內(nèi)容

    為獲得直流接地極電流影響下,陰極保護(hù)電源的輸出電流水平對(duì)管道電位分布的影響規(guī)律,在昌吉-古泉±1 100 kV特高壓直流輸電工程調(diào)試期間,對(duì)川氣東送管道安裝測試設(shè)備,進(jìn)行管道通/斷電電位分布測試。分別調(diào)整距涇縣接地極最近的兩個(gè)陰保站(池州輸氣站、十字鎮(zhèn)分輸站)內(nèi)陰極保護(hù)電源的輸出電流大小,在不同輸出電流下對(duì)管道電位分布進(jìn)行測試。

    2.2 測試方法

    根據(jù)GB/T 50991-2014《埋地鋼質(zhì)管道直流干擾防護(hù)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》、GB/T 21246-2007《埋地鋼質(zhì)管道陰極保護(hù)參數(shù)測量方法》中推薦的測試方法對(duì)管道進(jìn)行通/斷電電位測試。使用的測試設(shè)備包括管道陰保干擾測試儀、數(shù)據(jù)記錄儀。陰極保護(hù)電源顯示和調(diào)節(jié)面板見圖2。

    圖2 陰極保護(hù)電源顯示和調(diào)節(jié)面板

    測量管道通/斷電電位前,預(yù)先在管道一側(cè)埋設(shè)鋼質(zhì)試片,埋深1 m,試片裸露面積為1 cm2,使用管道陰保干擾測試儀或數(shù)據(jù)記錄儀配合便攜式銅/硫酸銅參比電極對(duì)管地電位進(jìn)行測試,記錄儀采用通12 s斷3 s的通斷模式,每1 s記錄一個(gè)數(shù)據(jù)。接線示意圖如圖3所示。

    圖3 管道通/斷電電位、泄漏電流密度測試裝置示意

    為保證獲取的陰極保護(hù)電源輸出電壓和電流有更高的精度,通過管道陰保干擾測試儀來記錄陰極保護(hù)電源的輸出電壓和輸出電流。

    3 陰極保護(hù)電源輸出調(diào)整的影響

    昌吉-古泉±1 100 kV特高壓直流工程調(diào)試期間,在距涇縣接地極最近的兩個(gè)陰保站之間(含陰保站)的163 km范圍內(nèi),選擇32~40個(gè)測試樁進(jìn)行測試。陰保站和測試樁從上游到下游的順序依次是:池州輸氣站、CQDS-1231、CQDS-1232……CQDS-1280……CQDS-1387、CQDS-1388、十字鎮(zhèn)分輸站。其中,CQDS-1280是距接地極最近的測試樁,距離涇縣接地極約16 km,兩相鄰測試樁之間的距離約為1 km。測試期間,為獲得調(diào)整管道已有陰保系統(tǒng)對(duì)直流接地極電流干擾下管道電位分布的影響,進(jìn)行了2個(gè)階段(直流接地極陰極運(yùn)行和陽極運(yùn)行)的陰極保護(hù)電源輸出調(diào)整,并測試了對(duì)應(yīng)的管道電位。

    3.1 第一階段調(diào)整陰極保護(hù)電源輸出

    第一階段,直流接地極陰極運(yùn)行,流入電流5 540 A,池州輸氣站陰極保護(hù)電源由恒電位模式自動(dòng)跳轉(zhuǎn)到恒電流模式,輸出電流為0.5 A;十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源由恒電位模式自動(dòng)跳轉(zhuǎn)到恒電流模式,輸出電流為0.2 A。管道上32個(gè)測試樁處測得的管道通/斷電電位如圖4所示。

    圖4 第一階段管道通/斷電電位分布

    由圖4可見,第一階段,測試區(qū)域內(nèi)靠近池州輸氣站的管道電位負(fù)向偏移,其他位置管道電位正向偏移,通電電位最正達(dá)7.84 V,出現(xiàn)在CQDS-1300測試樁處,斷電電位最正達(dá)1.14 V,出現(xiàn)在CQDS-1350測試樁處,斷電電位最負(fù)為-1.05 V,管道的通電電位主要由IR降組成,電流流入流出分界點(diǎn)在CQDS-1240測試樁附近。

    本階段,首先保持十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的輸出電流不變(1 A),調(diào)整池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流大小(0 A,5 A,10 A),管道沿線通電電位的變化如圖5所示。然后,保持池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流不變(0.5 A),調(diào)整十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的輸出電流大小(0.2 A,0.5 A,1 A),管道通電電位變化如圖6所示。需要說明的是,測試中也獲得了不同陰極保護(hù)電流對(duì)管道斷電電位分布的影響,雖然斷電電位的變化趨勢和通電電位的一致,但斷電電位本身沿線幅度變化較小,為更直觀地說明陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道電位分布的影響規(guī)律,這里只給出了不同陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道通電電位的影響結(jié)果。

    由圖5和圖6可知,增大陰極保護(hù)電源的輸出電流,管道通電電位會(huì)整體下降,距被調(diào)整的陰極保護(hù)電源越近,管道通電電位下降的幅度越大,反之亦然。將池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流從0調(diào)整到10 A時(shí),距池州輸氣站陰極保護(hù)電源最近管道(CQDS-1231)的通電電位由-2.2 V降低到-5.3 V,距池州輸氣站陰極保護(hù)電源最遠(yuǎn)管道(CQDS-1388)的通電電位由1.5 V降低到0.9 V。在測試中發(fā)現(xiàn),十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的內(nèi)阻太大,電流輸出受限,輸出電流為1 A時(shí),輸出電壓就基本達(dá)到了該陰極保護(hù)電源的額定輸出電壓,所以十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源輸出電流的調(diào)整幅度很小,對(duì)結(jié)果影響不明顯。這一工況下,增大陰極保護(hù)電源的輸出電流,電流流入流出分界點(diǎn)會(huì)向遠(yuǎn)離陰極保護(hù)電源的方向偏移,管道上電流流出的區(qū)域變小,電流流入的區(qū)域增大,管道受直流干擾后的腐蝕情況會(huì)減弱。

    圖5 第一階段池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道通電電位分布的影響

    圖6 第一階段十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道通電電位分布影響

    3.2 第二階段調(diào)整陰極保護(hù)電源輸出

    第二階段,直流接地極陽極運(yùn)行,流出電流3 680 A,池州輸氣站陰極保護(hù)電源由恒電位模式自動(dòng)跳轉(zhuǎn)到恒電流模式,輸出電流2.8 A;十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源由恒電位模式自動(dòng)跳轉(zhuǎn)到恒電流模式,輸出電流0.8 A。在管道上40個(gè)測試樁處進(jìn)行了管道通/斷電電位測試,與第一階段選取的測試樁相比,第二階段在管道CQDS-1300附近區(qū)域進(jìn)行了加密測試,其他測試位置也根據(jù)測試時(shí)的實(shí)地情況略有調(diào)整,管道通/斷電電位分布結(jié)果如圖7所示。

    圖7 第二階段管道通/斷電電位分布

    由圖7可見,第二階段,測試區(qū)域內(nèi)靠近池州輸氣站的管道電位正向偏移,通電電位最正可達(dá)-0.5 V,出現(xiàn)在距池州輸氣站最近的CQDS-1232測試樁處,其他位置管道電位負(fù)向偏移,通電電位最負(fù)可達(dá)-6.04 V,出現(xiàn)在CQDS-1303測試樁處。整個(gè)測試區(qū)域內(nèi)管道斷電電位波動(dòng)很小,最正為-0.56 V,最負(fù)為-1.22 V,管道的通電電位主要由IR降組成,電流流入流出分界點(diǎn)在CQDS-1235測試樁附近。

    本階段,首先保持十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的輸出電流不變(0.8 A),調(diào)整池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流大小(2 A,4 A,6.9 A),管道沿線通電電位的變化如圖8所示。然后,保持池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流不變(3 A),調(diào)整十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的輸出電流大小(0 A,1 A,2 A),管道通電電位的變化如圖9所示。

    圖8 第二階段調(diào)整池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道通電電位分布的影響

    圖9 第二階段十字鎮(zhèn)分輸站陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)管道電位分布的影響

    由圖8和圖9可知,增大陰極保護(hù)電源的輸出電流,管道通電電位會(huì)整體下降,距被調(diào)整的陰極保護(hù)電源越近,管道的通電電位下降的幅度越大,反之亦然。將池州輸氣站陰極保護(hù)電源的輸出電流從2 A調(diào)整到6.9 A時(shí),距池州輸氣站陰極保護(hù)電源最近的管道(CQDS-1232)的通電電位由-0.7 V降低到-1.8 V,距池州輸氣站陰極保護(hù)電源最遠(yuǎn)的管道(CQDS-1388)的通電電位由-2.6 V降低到-2.7 V。這一工況下,增大陰極保護(hù)電源的輸出電流,可使測試區(qū)域內(nèi)管道電流方向都是流入管道,管道受直流干擾后的腐蝕情況會(huì)大大減弱。

    3.3 討論

    從第一階段和第二階段測試的結(jié)果可以看出,通過合理布置陰極保護(hù)電源的位置,增大陰極保護(hù)電源的輸出電流,能夠一定程度解決直流接地極電流對(duì)鄰近管道的腐蝕問題。直流接地極陰極運(yùn)行時(shí),靠近直流接地極的管道電位正向偏移,兩端管道電位負(fù)向偏移,在靠近接地極的管道處增大陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)于減緩管道腐蝕的效果更好;直流接地極陽極運(yùn)行時(shí),靠近直流接地極的管道電位負(fù)向偏移,兩端管道電位正向偏移,在兩端管道處增大陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)于減緩管道腐蝕的效果更好。

    在直流接地極電流影響下,管道的通電電位可用于判斷是否存在干擾,也能較好反映出管道電位分布規(guī)律。建議運(yùn)行維護(hù)時(shí)關(guān)注通電電位較高管道段內(nèi)的引壓管間距和有老化或污漬的絕緣卡套;對(duì)于斷電電位高于-0.85 V的管段,宜結(jié)合直流接地極單極大地回路運(yùn)行時(shí)間進(jìn)行管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)的分析和評(píng)估。

    在直流接地極電流干擾下,管道上不同位置處的通/斷電電位差異較大。陰極保護(hù)電源在恒電位輸出模式下,即使通電點(diǎn)得到有效保護(hù)(電位達(dá)標(biāo)),距陰極保護(hù)電源較遠(yuǎn)的管道處,電位也是不達(dá)標(biāo)的,這種情況下,用單點(diǎn)(通電點(diǎn))的保護(hù)效果去衡量全線的保護(hù)效果是不合適的。目前,油氣管道上的陰極保護(hù)設(shè)備很難完全應(yīng)對(duì)特高壓直流接地極電流對(duì)管道的影響,采用大功率陰保設(shè)備聯(lián)合控制來抵御接地電流對(duì)管道的影響是一種可考慮的解決方案,這也為直流接地極電流對(duì)埋地油氣管道干問題的治理提供了新思路。

    4 結(jié)論

    (1)直流接地極陰極運(yùn)行,流入電流5 540 A時(shí),管道上通電電位最正可達(dá)7.84 V,斷電電位為-1.05~1.14 V;直流接地極陽極運(yùn)行,流出電流3 680 A時(shí),管道上通電電位最負(fù)可達(dá)-6.04 V,斷電電位為-1.22~-0.56 V。

    (2)增大陰極保護(hù)電源的輸出電流,管道通電電位會(huì)整體下降,距被調(diào)整的陰極保護(hù)電源越近的管道,通電電位下降的幅度越大,反之亦然。

    (3)直流接地極陰極運(yùn)行時(shí),靠近直流接地極的管道電位正向偏移,兩端管道電位負(fù)向偏移,在靠近接地極的管道處增大陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)于減緩管道腐蝕的效果更好;直流接地極陽極運(yùn)行時(shí),靠近直流接地極的管道電位負(fù)向偏移,兩端管道電位正向偏移,在兩端管道處增大陰極保護(hù)電源的輸出電流對(duì)于減緩管道腐蝕的效果更好。

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