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    選換檔搖臂撥頭冷鐓加工和熱處理工藝的改進

    2021-08-31 09:43:34龍必查
    熱處理技術與裝備 2021年4期
    關鍵詞:冷鐓球化搖臂

    龍必查

    (佛山安久電配汽車零部件有限公司,廣東 佛山 528234)

    選換檔搖臂撥頭屬于汽車變速器的重要組成零部件,選換檔搖臂撥頭與變速器桿、撥叉、同步器、選換檔軸、定位鎖(自鎖、互鎖、倒檔鎖)裝置參與改變傳動比、變換傳動方向和中斷發(fā)動機的動力傳遞[1]。

    1 零件材料、形狀及技術要求

    選換檔搖臂撥頭材料為SWRCH45K,根據(jù)日本工業(yè)標準JIS G3507-1:2005冷鐓用碳素鋼和湖南華菱湘潭鋼鐵有限公司企業(yè)標準Q/OHAB 113—2005的要求[2],其化學成分要求見表1,力學性能要求見表2。

    表1 SWRCH45K鋼化學成分(質(zhì)量分數(shù),%)Table 1 Chemical composition of SWRCH45K steel (mass fraction,%)

    表2 SWRCH45K 鋼熱軋態(tài)的力學性能Table 2 Mechanical properties of hot-rolled SWRCH45K steel

    選換檔搖臂撥頭零件形狀見圖1。虛線區(qū)域高頻淬火,要求表面硬度≥440 HV;表面處理要求Fe/Zn12電鍍鋅去氫,彩色三價鈍化鹽零試驗96 h無紅銹;表面無毛刺、開裂等有害缺陷。

    圖1 零件外形圖Fig.1 Part outline drawing

    2 工藝改進前后

    汽配產(chǎn)品選換檔搖臂撥頭的加工生產(chǎn)流程為:盤圓材料→球化退火→酸洗磷化→盤圓拉絲→檢驗→冷鐓成型→檢驗→清洗去油→高頻淬火→回火→電鍍?nèi)洹b[3]。

    2.1 冷鐓前工藝改進

    在實際生產(chǎn)中,冷鐓和冷擠壓用鋼的含碳量大于0.25%時,要求鋼材在冷撥前進行球化退火;對于變形為65%~85%的冷鐓件,未經(jīng)過中間退火而達到三次冷鐓鍛變形時,其含碳量不應大于0.4%[4]。因原材料的含碳量為0.45%,且選換檔搖臂撥頭要經(jīng)四序工位(共4次冷鐓變形),根據(jù)該產(chǎn)品變形量大,且SWRCH45K難于冷鐓、成型時易出現(xiàn)開裂(見圖2)的特點,經(jīng)過技術分析,熱處理車間從源頭上開始了質(zhì)量控制和改進。在原有的球化退火工藝后,增加了再結(jié)晶退火,使片狀珠光體分解為細粒狀滲碳體,更均勻地分布在鐵素體的基體中,可以消除加工硬化,提高塑性,進一步改善材料的冷鐓性能[4],消除和避免了選換檔搖臂撥頭冷鐓時發(fā)生內(nèi)裂。

    圖2 裂紋缺陷 100×Fig.2 Crack defect

    由原工藝的一次球化改為球化退火+再結(jié)晶退火(或高溫回火),加工生產(chǎn)流程更改為: 盤圓材料→球化退火→粗抽至φ13 mm→高溫回火→精抽至φ11.8 mm→酸洗磷化→盤圓拉絲→檢驗→冷鐓成型→檢驗→清洗去油→高頻淬火→電鍍?nèi)洹b。

    金相組織按JB/T 5074—2007標準評定,金相組織合格級別控制在5~6級,硬度≤80 HRB。球化退火后金相組織見圖3。

    圖3 球化退火后金相組織 400×Fig.3 Microstructure after spheroidizing annealing

    2.2 冷鐓工藝的改進及效果

    由于產(chǎn)品在冷鐓成型前的過程中與空氣和酸接觸,因而在鋼液中會吸收氧、氫、氮等元素,對鋼的質(zhì)量產(chǎn)生不良影響[5]。氧元素在鋼中主要以夾雜物的形式存在,但氧化物夾雜與基體的結(jié)合力弱,冷鐓過程不易變形,易成為疲勞裂紋源。氫對鋼的危害性更大,主要表現(xiàn)為氫脆。常溫下氫在鋼中的溶解度很低,原子態(tài)的過飽和氫將降低鋼的韌性,引起氫脆,從而形成裂紋,見圖4。室溫下氮在鐵素體中的溶解度很低,鋼中的過飽和氮在常溫放置過程中會以Fe2N、Fe4N的形式析出而使鋼變脆。

    圖4 氫脆裂紋Fig.4 Hydrogen embrittlement crack

    改善前的冷鐓成型過程中,型槽內(nèi)氣體不能排出,產(chǎn)生壓力,也阻礙著金屬充滿型槽;同時,受脆性和疲勞裂紋源及微裂紋等的影響。冷鐓成型的選換檔搖臂撥頭外端表面經(jīng)常出現(xiàn)裂紋,見圖5。而對于高頻用鋼,要求高頻淬火的零件表面不得有微裂紋等缺陷,由于微裂紋會導致產(chǎn)品經(jīng)高頻淬火后裂紋進一步延伸和擴展。

    圖5 冷鐓成型開裂產(chǎn)品Fig.5 Cold heading forming cracking products

    為此,對冷鐓模具進行了技術改進,將冷鐓成型工序的第三序和第四序沖棒分別增加了φ1 mm和φ0.7 mm排氣孔[6],同時沖棒頭部與冷鐓產(chǎn)品的接觸面由原來的平面改成了圓弧面接觸,如圖6 (a)、6(b)所示。選換檔搖臂撥頭經(jīng)冷鐓成型后外觀合格、無裂紋,見圖7。

    (a)冷鐓三序工藝圖;(b)冷鐓四序工藝圖圖6 冷鐓模具改進(a) cold heading three-sequence process diagram;(b) cold heading four-sequence process diagramFig.6 Cold heading die improvement

    (a)三序成型產(chǎn)品;(b)四序成型產(chǎn)品;(c)電鍍產(chǎn)品圖7 改進后冷鐓成型產(chǎn)品圖片(a) three-sequence forming products; (b) four-sequence forming products; (c) plating productsFig.7 Cold heading forming product drawing after improved

    2.3 高頻淬火硬化層深度改進及效果

    為提高產(chǎn)品質(zhì)量,對原技術要求進行了調(diào)整:1)周邊去毛刺、表面無刮傷、裂紋等缺陷,所有過渡R≤0.3 mm;2)表面處理:Fe/Zn12, IV,參照標準QJ/GAC 1340 002;3)表面局部高頻淬火,硬度為440~650 HV,層深0.5~1.5 mm;4)未注機加工尺寸按 GB/T 1804—m標準要求;5)零部件和材料中禁用有害物質(zhì)要求參照標準QJ/GAC 1110.025。

    根據(jù)改善前原圖紙要求:虛線區(qū)域高頻淬火要求表面硬度≥440 HV,未要求硬化層深度。而實踐證明,淬硬層深度一般為零件直徑的10%~30%時,可以得到良好的綜合機械性能[7]。在產(chǎn)品試生產(chǎn)過程中,由于圖紙未標明硬化層深度,所以在前期進行高頻淬火時,也未對硬化層深度進行嚴格控制,產(chǎn)品硬化層深度有所增加,平均深度達2.0 mm。雖然有利于提高產(chǎn)品的機械性能,增加淬硬層的硬度,但增加了淬火開裂的傾向。

    在高頻淬火加熱過程中,原來的球狀珠光體組織轉(zhuǎn)變成馬氏體組織后體積增大,從而產(chǎn)生內(nèi)應力,這種由相變而產(chǎn)生的內(nèi)應力稱為組織內(nèi)應力。馬氏體轉(zhuǎn)變由于比容增大,其組織內(nèi)應力較大,球狀珠光體組織轉(zhuǎn)變成馬氏體組織數(shù)量也增加,增加了淬火變形甚至開裂的傾向。

    在實際生產(chǎn)中,根據(jù)工件技術要求,采用100 kW高頻淬火,結(jié)合現(xiàn)有設備條件,通過調(diào)整陽極電流、柵極電流、振蕩電壓、陽極電壓等參數(shù)(見表3),重新制作感應器,得到硬化層深度符合圖紙技術要求0.5~1.5mm的硬化層,從而降低了選換檔搖臂撥頭淬火時產(chǎn)生變形甚至開裂的傾向。

    表3 改進后淬火參數(shù)Table 3 Quenching parameters after improved

    2.4 高頻淬火冷卻介質(zhì)的改進及效果

    因高頻淬火是一項需要操作工人具備豐富工作經(jīng)驗的工作,在實際生產(chǎn)往往需要結(jié)合工作經(jīng)驗和試淬情況來判斷冷卻介質(zhì)和淬火溫度。淬火溫度高,組織易粗大,產(chǎn)品易開裂;淬火溫度低組織轉(zhuǎn)變不完全,得不到理想的淬火硬度[8]。在選換檔搖臂撥頭高頻淬火前期生產(chǎn)試驗時發(fā)現(xiàn):采用油淬,則會低于技術要求的硬度;采用自來水冷卻,則極易開裂。

    本文采用水溶性淬火劑進行淬火冷卻。通過調(diào)整溶液的濃度,可以很大范圍內(nèi)調(diào)整其冷卻能力,見圖8和表4,使用溫度為25~45 ℃,冷卻能力介于油、水之間,從而滿足選換檔搖臂撥頭產(chǎn)品淬火后不開裂,硬度符合技術要求。

    圖8 淬火液冷卻特性曲線Fig.8 Cooling characteristic curve of quenching liquid

    表4 淬火劑的冷卻特性Table 4 Cooling characteristic of quenching agent

    3 分析

    通過球化退火、冷鐓成型、高頻淬火層深、高頻淬火介質(zhì)等工藝改進后,選換檔搖臂撥頭由50%合格率提升至99.9%,消除了淬火開裂源,從而提高了產(chǎn)品質(zhì)量。選換檔搖臂撥頭經(jīng)高頻淬火+回火后表面組織為細馬氏體組織,心部組織為珠光體,見圖9。按標準JB/T 9204—2008《鋼件感應淬火金相檢驗》評定,高頻淬火、回火后表面組織4~6級,完全符合圖紙和標準的要求。

    圖9 高頻淬火+回火后金相組織(400×)Fig.9 Microstructure after high frequency quenching+tempering

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