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    CFD方法的汽車空調(diào)風道結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    2021-08-31 07:24:58鄒平牛貝貝張成
    汽車零部件 2021年8期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化模型

    鄒平,牛貝貝,張成

    (柳州五菱汽車工業(yè)有限公司技術(shù)中心,廣西柳州 545007)

    0 引言

    隨著現(xiàn)代汽車工業(yè)發(fā)展,汽車空調(diào)系統(tǒng)愈發(fā)完善,已成為汽車乘坐舒適性中一個重要的影響因素。汽車空調(diào)系統(tǒng)主要由壓縮機、冷凝器、蒸發(fā)器、膨脹閥、鼓風機和空調(diào)管道等部件構(gòu)成,其工作原理是通過制冷劑在系統(tǒng)中循環(huán)流動的壓縮、冷凝、節(jié)流、蒸發(fā)等過程實現(xiàn)溫度調(diào)節(jié)。當空調(diào)系統(tǒng)作為一個整體工作時,各部件之間是相互影響、相互聯(lián)系的[1]。空調(diào)管道的設(shè)計決定整個系統(tǒng)的壓降過程、流場分布、溫度分布和風量分配,對整個空調(diào)系統(tǒng)的性能有很大影響[2]。因此,汽車空調(diào)系統(tǒng)對風道的設(shè)計合理性要求嚴格。風道流場中產(chǎn)生渦流或阻礙流場順暢流動的結(jié)構(gòu)都需要進行優(yōu)化。

    近年來計算流體動力學(CFD)理論進一步發(fā)展,已經(jīng)成為流體機械設(shè)計初期指導(dǎo)的常用方法。通過CFD計算能夠縮短產(chǎn)品開發(fā)周期、降低成本,且能夠提供全面準確的信息[3]。在空調(diào)風道的設(shè)計過程中,CFD方法的應(yīng)用可以縮短周期,為設(shè)計方向提供準確的指導(dǎo)。本文作者使用ANSA軟件輔助進行前處理,通過STAR-CCM+進行仿真計算,對某車型現(xiàn)有空調(diào)風道流場流動情況進行分析,尋找其結(jié)構(gòu)設(shè)計中不合理的地方,并進行相應(yīng)的優(yōu)化。

    1 數(shù)值計算

    1.1 CFD現(xiàn)狀

    CFD是數(shù)值數(shù)學和計算機科學聯(lián)合發(fā)展的產(chǎn)物,它以計算機為工具,通過離散的數(shù)學方法,快速得到流體控制方程的近似解,可以對流體中的各類問題進行模擬和分析。

    CFD方法通過流動現(xiàn)象的規(guī)律,綜合計算數(shù)學、計算機科學、流體力學等多個學科?,F(xiàn)已應(yīng)用到航空航天、汽車等工業(yè)領(lǐng)域,對工程實際進行指導(dǎo)??梢源蟠罂s短開發(fā)周期,節(jié)約開發(fā)成本。

    CFD基于流體控制方程,質(zhì)量守恒方程、能量守恒方程、動量守恒方程等,工程仿真即求解方程在特定條件下的近似解,以得到流動過程中的相關(guān)物理參數(shù)。采用數(shù)值方法計算時,必須要對控制方程在空間上進行離散處理,得到離散的方程組,因此必須通過網(wǎng)格劃分來完成。

    1.2 數(shù)學模型

    湍流是一種是由于黏性力引起的,非常復(fù)雜的三維、帶旋轉(zhuǎn)的不規(guī)則運動。目前用數(shù)值模擬湍流流動的方法主要有:直接模擬(DNS)、大渦模擬(LES)和雷諾時均方程模擬(RANS)。

    工程中應(yīng)用最為廣泛的是雷諾時均方程模擬,其計算效率較高,解的精度也基本可滿足工程需要,但缺點在于對不同性質(zhì)的流體運動不具有普適性。因為在平均運動中,雷諾應(yīng)力是未知的,需要建立湍流模型。湍流模型的選取主要取決于流動的邊界條件和計算的限制,如流體是否可壓縮、計算精度要求、時間等因素[4]。綜合考慮風道仿真中流場為內(nèi)部流動和計算精度等因素,選擇SSTk-ω模型為湍流模型。

    2 模型流動分析及優(yōu)化

    2.1 風道模型

    仿真計算選取某車型已有的汽車空調(diào)風道模型為研究對象。通過ANSA對其進行幾何清理,其幾何模型如圖1所示。

    圖1 空調(diào)風道幾何模型

    幾何清理完成后首先劃分簡單面網(wǎng)格,然后將其導(dǎo)入STAR CCM+中進行包面處理得到質(zhì)量較高的面網(wǎng)格,然后生成體網(wǎng)格并檢查排除掉無效的網(wǎng)格單元。

    仿真模型的體網(wǎng)格采用Trimmer網(wǎng)格。其中,風道的體網(wǎng)格單元為308萬個,蒸發(fā)器芯體的體網(wǎng)格單元為5萬個,鼓風機的體網(wǎng)格單元為255萬個,共計569萬個網(wǎng)格單元。網(wǎng)格劃分后根據(jù)空調(diào)風道的性能參數(shù)和使用條件進行邊界條件的設(shè)置[5]。

    2.2 計算設(shè)置

    鼓風機的進風口設(shè)置為滯止入口(Stagnation Inlet)。由于蒸發(fā)器芯體包含百葉窗翅片結(jié)構(gòu),在模擬蒸發(fā)器的壓損和傳熱過程時,可以將蒸發(fā)器芯體簡化為多孔介質(zhì)[6]。

    根據(jù)汽車空調(diào)風道中空氣流體的特點選擇相應(yīng)的模擬方法和模型,通過雷諾時均方程模擬,選擇SSTk-ω湍流模型,其計算所需的物理模型的選擇如圖2所示。

    圖2 物理模型選擇

    2.3 流動分析

    2.3.1 鼓風機出風口

    圖3為風道Y向截面上的壓力分布云圖,可以看出鼓風機出風口處上下兩側(cè)尖角部分壓力較大,即出風口處結(jié)構(gòu)對鼓風機出風的阻礙作用大。

    圖3 壓力分布云圖

    查看其速度分布圖可以清晰地觀察流動情況,如圖4所示,其黑色代表速度。蒸發(fā)器芯體上部進風極少,是因為鼓風機出風口結(jié)構(gòu)阻擋了鼓風機的出風,這會導(dǎo)致蒸發(fā)器芯體傳熱利用率低下,影響空調(diào)性能。

    圖4 速度分布圖

    2.3.2 風道內(nèi)腔

    此風道設(shè)計中出現(xiàn)較多截面面積急劇變化的地方。風道的截面突變,彎曲程度過大都會對空調(diào)的性能產(chǎn)生影響[7]。這是因為,截面變小,氣流的運動速度會加快[8]。當氣流脈沖遇到管道彎頭或者變截面時,會產(chǎn)生激振力,使管道產(chǎn)生振動,壓力波動越大,激振力就越大,振動就會越強烈[9]。

    在STAR CCM+軟件中建立監(jiān)控面并查看流量監(jiān)測報告,監(jiān)測各個出風口處的風量見表1。

    表1 各出風口風量統(tǒng)計

    由表1中可以看出,B1、B2處2個的出風口風量較為均勻,但A1、A2、A3、A4的4個出風口風量差異較大。不均勻出風會導(dǎo)致部分出風口風量和風速過大,不利于NVH性能。

    2.4 優(yōu)化方向

    鼓風機出風口處結(jié)構(gòu)對風道系統(tǒng)進風有阻礙作用,鼓風機外殼和進風口共同構(gòu)成的出風方向(沿出風口切線向下)偏移過大。需要對出口處結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化,以減少其對進風的阻擋,同時提高蒸發(fā)器芯體利用率。結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案如圖5所示。

    圖5 風機出口結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    風道內(nèi)腔中由于存在導(dǎo)流板將空氣導(dǎo)入兩側(cè)的出風口,導(dǎo)流板后方?jīng)]有空氣流入,而風道中部氣流速度較大,容易在導(dǎo)流板后方形成漩渦。且由于A1、A2、A3、A4的4個出風口出風不均勻,需要增設(shè)導(dǎo)流板對風量進行重新分配,同時改善原導(dǎo)流板后方的漩渦。在風道設(shè)計時,盡量減少內(nèi)部的負壓區(qū),消除渦流區(qū),風道平滑過渡,利于對壓損、風量的控制[10]。

    如圖6所示的導(dǎo)流板為需要增設(shè)的導(dǎo)流板,將導(dǎo)流板設(shè)置在風道內(nèi)腔的中間位置,并對其進行網(wǎng)格劃分。

    圖6 風道內(nèi)增設(shè)導(dǎo)流板

    3 優(yōu)化效果

    根據(jù)流場相關(guān)分析,找出流場中可能存在問題的地方并制定相應(yīng)的優(yōu)化方案。在鼓風機出口處修改了出口臺階以改變其切線方向,減少出口對空氣的阻擋作用;在風道內(nèi)腔中增設(shè)導(dǎo)流板,重新分配各個出風口風量。

    根據(jù)優(yōu)化方案修改模型結(jié)構(gòu)后,重新對其進行仿真計算。統(tǒng)計各出風口風量見表2。

    表2 優(yōu)化前后出風對比

    由表2可知,鼓風機出口經(jīng)過優(yōu)化之后,在未改變鼓風機轉(zhuǎn)速的情況下,流過風道的風量從405.5 m3/h提升至449.3 m3/h,風量提升了10.8%。風量的提高說明鼓風機出口處的結(jié)構(gòu)優(yōu)化使其對空氣的阻擋作用有所降低,優(yōu)化方向有效。

    A1、A2、A3、A4的4個出風口的出風均勻性有明顯提升,極差由26.5 m3/h減小為5 m3/h,方差由164.2減小為5.3。同時B1、B2出風口出風均勻性保持良好,說明風道內(nèi)腔增設(shè)的導(dǎo)流板對風量的重新分配使得A處出風口風量均勻。表明新增導(dǎo)流板的位置和大小適宜,合理分配各出風口風量。

    圖7為鼓風機出口速度分布。由圖可知,蒸發(fā)器芯體上半部分空氣流速和進風量有明顯增加。

    圖7 鼓風機出口速度分布

    鼓風機出口處的優(yōu)化對出風口處的影響不僅減少了出口結(jié)構(gòu)對空氣的阻擋,增加了總進風量,還改變了鼓風機出口的切線方向,使得鼓風機出口處的出風方向向下半部分偏向的角度變小,蒸發(fā)器芯體上半部分的進風量增加,能提升芯體熱交換效率。

    4 結(jié)論

    (1)在流場中結(jié)構(gòu)突變的位置往往是導(dǎo)致壓力、速度、流量等異常改變的位置,因此在設(shè)計流場流域初期應(yīng)考慮盡量避免或減小結(jié)構(gòu)突變。

    (2)鼓風機出口處結(jié)構(gòu)優(yōu)化改變了出風方向,使蒸發(fā)器芯體熱交換效率提升,還減小其對空氣的阻擋,鼓風機進風量提升了10.8%。

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