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    耐熱合金鋼管子-管板仰焊工藝研究及應(yīng)用

    2021-08-30 06:21:28鄭明濤
    壓力容器 2021年7期
    關(guān)鍵詞:氬弧焊管板熔池

    鄭明濤

    (哈電集團(tuán)(秦皇島)重型裝備有限公司,河北秦皇島 066200)

    0 引言

    SA-213 T22(2.25Cr-1Mo)換熱管和SA-182 Grade F22 Class 1鍛件均屬于耐熱合金Cr-Mo鋼種,具備較高熱強(qiáng)性和耐持久能力[1]。Cr-Mo鋼在石油化工高溫高壓設(shè)備中具有較為廣泛的用途。部分熱交換器、廢熱爐等管殼式承壓設(shè)備也選用Cr-Mo鋼換熱管及管板作為換熱介質(zhì)的承壓邊界,這類(lèi)設(shè)備的管子與管板焊縫是設(shè)備制造的關(guān)鍵承壓焊縫[2-3]。

    為某電廠制造的立式換熱蒸汽發(fā)生器,由于內(nèi)部換熱構(gòu)件長(zhǎng)期在超過(guò)550 ℃的環(huán)境中運(yùn)行,因此產(chǎn)品入口給水管板選用耐高溫低合金Cr-Mo 鋼SA-182 Grade F22 Class 1鍛件,換熱管選用尺寸為?19 mm×3 mm的耐高溫低合金Cr-Mo 鋼SA-213 T22材料。

    依據(jù)耐熱合金鋼材料的焊接特點(diǎn),該類(lèi)材料在焊接過(guò)程中需要經(jīng)歷較高溫度的預(yù)熱、后熱和焊后熱處理等工序;同時(shí)該產(chǎn)品結(jié)構(gòu)復(fù)雜,只能采用立式裝焊結(jié)構(gòu),不同于以往的換熱類(lèi)設(shè)備的焊接操作方式,管子-管板焊縫只能在仰焊位置實(shí)施焊接。因此,通過(guò)對(duì)耐熱合金管子-管板仰焊焊接工藝的研究,確定可靠的工藝參數(shù)和控制措施,確保產(chǎn)品的焊縫質(zhì)量。

    1 焊接工藝選擇

    耐熱合金鋼SA-213 T22換熱管規(guī)格為?19 mm×3 mm,屬于厚壁小直徑換熱管,管板孔名義孔橋尺寸為8 mm。管子-管板焊縫在高溫高壓下運(yùn)行,優(yōu)先采用焊接加脹接的雙重工藝,即強(qiáng)度脹和密封焊的接頭形式[4]。考慮到該立式換熱設(shè)備的設(shè)計(jì)原理和運(yùn)行環(huán)境,尤其是管子-管板焊縫最小泄漏通道不小于2 mm的檢驗(yàn)要求,工藝研究的管子-管板的接頭設(shè)計(jì)為管板開(kāi)坡口、換熱管不開(kāi)坡口的內(nèi)縮式焊接坡口形式,其中內(nèi)縮深度t為2~2.5 mm,管板側(cè)管孔坡口角度θ為45°±0.5°,如圖1所示。

    圖1 管子-管板內(nèi)縮式焊接坡口示意

    為了獲得高質(zhì)量的焊接接頭,采用多層多道的填絲焊接工藝。其中,填充焊絲選用化學(xué)成分及力學(xué)性能與SA-182 Grade F22 Class 1鍛件和SA-213 T22換熱管相同等級(jí)的ER90S-B3低合金鋼焊絲。

    考慮到產(chǎn)品管板的特殊的立式組裝結(jié)構(gòu),管子-管板焊接在仰焊位置實(shí)施,焊接工藝優(yōu)先選用線(xiàn)能量小、熱輸入集中的自動(dòng)鎢極脈沖氬弧焊方法。

    2 材料及工藝試驗(yàn)

    2.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)選用?19 mm×3 mm的SA-213 T22換熱直管和厚度δ=50 mm的SA-182 Grade F22 Class 1鍛件。焊接材料選用ER90S-B3焊絲(?0.8 mm)。

    換熱管、鍛件及焊接材料的化學(xué)成分分析結(jié)果分別如表1~3所示。

    表1 SA-213 T22換熱管的化學(xué)成分復(fù)驗(yàn)值

    表2 SA-182 Grade F22 Class 1鍛件的化學(xué)成分復(fù)驗(yàn)值

    表3 ER90S-B3(HS10Cr2MoG) 焊絲的化學(xué)成分復(fù)驗(yàn)值

    采用深孔加工設(shè)備,對(duì)厚度為50 mm的SA-182 Grade F22 Class 1鍛件進(jìn)行深孔加工,加工后管板孔橋尺寸為7.85~8 mm;將SA-213 T22換熱管直段,截取成每段長(zhǎng)約100 mm的短管,去除換熱管短管端部及管端內(nèi)外表面的氧化層,露出金屬光澤。裝配換熱管與管板,切除管端余量,對(duì)焊接接頭位置進(jìn)行定位固定,加工如圖1所示的管端內(nèi)縮式焊接坡口,按照ASME Ⅸ卷的相關(guān)要求進(jìn)行管子-管板焊接試驗(yàn)。

    2.2 焊接工藝研究

    耐熱Cr-Mo合金鋼管子-管板仰焊選用自動(dòng)鎢極氬弧焊工藝,采用自動(dòng)脈沖管子-管板自動(dòng)氬弧焊接設(shè)備PS406焊接電源和TS2000焊接機(jī)頭。

    如圖2所示,將焊接試件裝配在固定操作架上,使換熱短管軸線(xiàn)垂直于水平面,焊接位置處于仰焊位置。

    圖2 自動(dòng)鎢極氬弧焊管子-管板仰焊示意

    不同于以往的管子-管板焊接位置,仰焊位置的自動(dòng)鎢極氬弧焊工藝,焊接熔池受到重力的作用存在向下墜落的趨勢(shì),不易選擇使熔池流動(dòng)性更好的保護(hù)氣體。焊接試驗(yàn)使用高純氬氣(Ar≥99.997%)。

    對(duì)于仰焊自動(dòng)鎢極氬弧焊,除了保護(hù)氣體對(duì)焊縫成形的影響以外,其他工藝參數(shù)對(duì)于焊縫的成形和根部熔合質(zhì)量也有很大的影響。對(duì)于如脈沖焊接電流及時(shí)間、基值焊接電流及時(shí)間、焊接速度、送絲速度等主要的焊接工藝參數(shù),需要針對(duì)材料的特性進(jìn)行優(yōu)化選擇和合理匹配,否則易造成焊縫凹陷、咬邊、夾渣、最小泄漏通道(焊喉)尺寸不足、根部未熔透等缺陷。

    在焊接過(guò)程中,基值焊接電流和基值時(shí)間的合理匹配起到了維持電弧穩(wěn)定燃燒的作用,與脈沖焊接電流相配合,有效地控制焊縫的成形,確保焊縫熔池緩慢冷卻,從而易于熔池中的氣孔溢出;脈沖焊接電流的大小和脈沖時(shí)間對(duì)焊縫的成型尺寸,尤其是管子-管板焊縫的根部熔深起到了主導(dǎo)作用[5-6]。為了得到滿(mǎn)足產(chǎn)品焊縫最小泄漏通道的最低要求(最小泄漏通道≥2 mm),得到質(zhì)量良好的管子-管板焊縫,優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)如表4所示,管子-管板焊縫如圖3所示。仰焊位置焊接時(shí),由于焊縫熔覆過(guò)程中熔池流動(dòng)趨勢(shì)一致的特點(diǎn),焊接工藝參數(shù)可不采用分區(qū)設(shè)置。

    表4 管子-管板仰焊自動(dòng)鎢極氬弧焊工藝參數(shù)

    圖3 管子-管板焊縫示意

    管子-管板焊縫焊接結(jié)束后,需要對(duì)換熱管內(nèi)壁進(jìn)行液壓脹接和單根管氦檢漏試驗(yàn),因此對(duì)焊縫成形的內(nèi)外徑尺寸的要求較為苛刻。工藝研究發(fā)現(xiàn),除了與母材匹配的焊接材料、合理的焊接參數(shù)外,選擇合理的焊炬(鎢極)角度、焊炬(鎢極)旋轉(zhuǎn)直徑、鎢極定位的穩(wěn)定可靠性、鎢極與管板、管壁及焊絲的幾何尺寸等也很重要。

    對(duì)于換熱管壁厚度為3 mm的內(nèi)縮式(45°×2 mm)管子-管板坡口,選擇如圖4所示的角度為-5°的焊炬,可使鎢極對(duì)準(zhǔn)管子-管板的交界處,焊接時(shí)形成的熔池更好地保證了焊縫根部熔透;焊接時(shí)鎢極的對(duì)中稍偏向管板側(cè),可以避免電弧直接作用于換熱管的管端內(nèi)沿,減少熔池凝固時(shí)焊縫金屬流向換熱管內(nèi)壁而造成液壓脹管器無(wú)法進(jìn)入管孔、影響后續(xù)的脹管工序的情況。

    圖4 管子-管板焊接用焊炬(角度-5°)

    鎢極旋轉(zhuǎn)直徑對(duì)焊縫成形影響與焊炬角度類(lèi)似,旋轉(zhuǎn)直徑小,管板側(cè)坡口邊緣易熔合不良,焊后管端焊縫內(nèi)徑較小,影響后期脹管工作;旋轉(zhuǎn)直徑過(guò)大,引起換熱管內(nèi)側(cè)熔合不良,焊縫外徑過(guò)大,減小焊縫剩余孔橋,制約氦檢漏檢查。經(jīng)過(guò)反復(fù)驗(yàn)證試驗(yàn),鎢極旋轉(zhuǎn)直徑為18.5~18.7 mm時(shí),管子-管板焊縫成形良好,滿(mǎn)足產(chǎn)品設(shè)計(jì)和制造要求。

    2.3 管子-管板焊縫無(wú)損檢測(cè)

    管子-管板焊接結(jié)束后,對(duì)焊縫及焊縫四周進(jìn)行了目視檢測(cè)、液體滲透檢測(cè)和射線(xiàn)透照檢測(cè)。

    目視檢測(cè)按照ASME Ⅴ卷第9章和ASME Ⅲ卷的要求進(jìn)行。目視檢測(cè)結(jié)果:焊縫整周成形均勻良好,顏色呈銀白或金黃色;焊縫及熱影響區(qū)域無(wú)裂紋、咬邊、氣孔等缺陷。液體滲透檢測(cè)按照ASME Ⅴ卷第6章和ASME Ⅲ卷的要求進(jìn)行,其結(jié)果符合ASME Ⅸ卷QW-195.2中的相關(guān)合格標(biāo)準(zhǔn),無(wú)超標(biāo)的線(xiàn)性顯示和圓形顯示。射線(xiàn)透照檢測(cè)按照ASME Ⅴ卷第2章和ASME Ⅲ卷的要求進(jìn)行,檢測(cè)結(jié)果:焊縫及熱影響區(qū)無(wú)裂紋、氣孔等缺陷。

    2.4 焊接試件的熱處理

    根據(jù)耐熱合金Cr-Mo鋼的材料特性,焊接結(jié)束后,焊縫及熱影響區(qū)內(nèi)極易產(chǎn)生淬硬組織,焊縫易產(chǎn)生冷裂紋等焊接缺陷,因此在焊接工藝過(guò)程中,需要對(duì)預(yù)熱溫度、道間溫度和焊后熱處理等進(jìn)行嚴(yán)格控制。

    管子-管板仰焊工藝試驗(yàn)時(shí),預(yù)熱溫度控制在180~200 ℃,道間溫度控制在180~250 ℃,焊接中斷及結(jié)束不能立即進(jìn)行焊后熱處理時(shí),采用后熱處理,后熱溫度250~300 ℃,保溫時(shí)間不小于1 h。

    按照ASME規(guī)范的相關(guān)材料分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn),SA-213 T22換熱管和SA-182 Grade F22 Class 1鍛件均屬于P-No.5A類(lèi)材料。按照ASME BPVC-Ⅲ 第一冊(cè)NB分卷相關(guān)要求,管子-管板焊縫焊接結(jié)束后進(jìn)行了局部消應(yīng)力熱處理,熱處理工藝曲線(xiàn)如圖5所示。

    圖5 SA-182 Grade F22 Class 1鍛件與SA-213 T22換熱管管子-管板焊縫局部熱處理工藝曲線(xiàn)

    考慮到管子-管板焊縫待焊位置的清潔度控制,為了避免火焰加熱造成碳化物等雜質(zhì),降低耐熱合金Cr-Mo鋼管子-管板焊縫根部產(chǎn)生缺陷的幾率,采用在管子-管板焊縫側(cè)鋪設(shè)紅外感應(yīng)加熱裝置及保溫氈的工藝方式進(jìn)行焊縫的預(yù)熱、后熱和局部消應(yīng)力熱處理,如圖6所示。

    圖6 管子-管板焊縫預(yù)熱、后熱及焊后熱處理現(xiàn)場(chǎng)

    3 結(jié)果分析

    管子-管板焊縫宏觀金相檢驗(yàn)照片如圖7所示,采用OLYMPUS-GX71萬(wàn)能金相顯微鏡(放大10倍)對(duì)焊縫和熱影響區(qū)進(jìn)行宏觀檢查,結(jié)果顯示焊縫和熱影響區(qū)無(wú)裂紋、無(wú)氣孔。

    圖7 管子-管板焊縫宏觀金相檢驗(yàn)照片

    通過(guò)金相檢測(cè),對(duì)管子-管板焊縫最小泄漏通道(焊喉)尺寸進(jìn)行測(cè)量,結(jié)果在2.2~3.2 mm之間,以2.6~2.8 mm居多,均滿(mǎn)足產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求(≥2 mm)。

    4 管子-管板焊縫質(zhì)量影響因素

    在產(chǎn)品制造和工藝應(yīng)用階段,管子-管板焊縫質(zhì)量除了受焊接工藝自身的影響以外,還受到其他因素的影響,如定位脹接參數(shù)的合理性、焊接區(qū)域的清潔度控制、焊接坡口加工尺寸精度等。

    管子-管板焊接前,采用機(jī)械脹接方式對(duì)換熱管與管板管孔進(jìn)行貼合定位,脹接參數(shù)將直接影響到焊縫根部質(zhì)量。定位脹接參數(shù)應(yīng)適宜,參數(shù)過(guò)小會(huì)引起焊縫根部出現(xiàn)裂紋或氣孔等焊接缺陷[7];參數(shù)過(guò)大會(huì)造成管壁減薄量過(guò)大,影響根部焊道的尺寸,造成焊縫最小泄漏通道不滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

    焊接過(guò)程中的清潔控制是減少焊接缺陷的必要手段。管子-管板焊縫的脹接及焊接前,要求對(duì)管板孔內(nèi)壁、換熱管內(nèi)外壁及焊接坡口周邊進(jìn)行清理,保證無(wú)銹、油、氧化物等雜質(zhì),避免管子-管板焊縫根部和填充焊縫中出現(xiàn)裂紋或氣孔等缺陷(如圖8所示)。

    圖8 清理不徹底造成的氣孔缺陷

    管子-管板焊接坡口加工采用便攜式管端坡口加工設(shè)備。管端焊接坡口的加工質(zhì)量同樣影響焊縫成形和焊縫內(nèi)在質(zhì)量,常見(jiàn)的焊接缺陷有坡口邊緣無(wú)法完全熔合,出現(xiàn)未熔合現(xiàn)象(見(jiàn)圖9),無(wú)法滿(mǎn)足焊縫最小泄漏通道的設(shè)計(jì)要求,根部焊道熔合不良、裂紋等缺陷。

    圖9 焊接坡口加工不同軸引起的坡口邊緣未熔合

    5 結(jié)語(yǔ)

    (1)選擇合理的焊接材料和工藝可以在仰焊位置實(shí)現(xiàn)耐熱合金鋼材料換熱管與管板之間的管子-管板焊接操作,并滿(mǎn)足焊縫成形和內(nèi)在質(zhì)量要求。

    (2)對(duì)于小直徑厚壁低合金鋼換熱管的管子-管板焊接,可選用內(nèi)縮式(45°×2 mm)接頭形式;在采用自動(dòng)鎢極氬弧焊工藝時(shí),可選擇角度為-5°的焊炬。

    (3)耐熱合金鋼的管子-管板焊接應(yīng)嚴(yán)格控制焊前定位脹接質(zhì)量和焊接過(guò)程中的清潔度,避免出現(xiàn)焊接缺陷。

    (4)耐熱合金鋼的管子-管板焊接應(yīng)嚴(yán)格控制焊接過(guò)程中的預(yù)熱溫度、道間溫度、后熱處理等工藝。

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