切頂卸壓沿空留巷施工方案優(yōu)化研究

王玉新，陳慧明，楊月飛

(河南能源化工集團(tuán) 永煤公司車集煤礦，河南 永城 476600)

隨著我國煤炭開采技術(shù)的逐漸進(jìn)步，沿空留巷是實(shí)現(xiàn)無煤柱開采的主要措施，具有可觀的經(jīng)濟(jì)和社會效益，切頂卸壓技術(shù)是目前較為先進(jìn)的無煤柱護(hù)巷技術(shù)，在煤礦中已經(jīng)廣泛應(yīng)用。國內(nèi)學(xué)者也對此進(jìn)行很多研究，文獻(xiàn)[1]研究了大采高工作面復(fù)雜應(yīng)力擾動下切頂卸壓沿空留巷技術(shù)，該技術(shù)有效改善了留設(shè)巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)，避免了巷道二次甚至多次返修，控制了留設(shè)巷道圍巖變形，降低了巷道的支護(hù)難度和支護(hù)成本；文獻(xiàn)[2]對柔?；炷裂乜樟粝锖颓许斝秹貉乜樟粝镞M(jìn)行了對比分析，采用切頂卸壓沿空留巷，可以消除作業(yè)過程中的危險(xiǎn)步驟，優(yōu)化了施工步驟，降低了施工難度和成本及職工勞動強(qiáng)度，保證了作業(yè)安全；文獻(xiàn)[3]研究了中厚煤層堅(jiān)硬頂板切頂卸壓主動留巷關(guān)鍵參數(shù)，采用理論分析和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，分析了切頂爆破中切頂高度，切縫角度對沿空留巷圍巖應(yīng)力分布和位移的影響，然后根據(jù)無煤柱開采技術(shù)巷道圍巖變形的關(guān)鍵部位，設(shè)計(jì)了補(bǔ)強(qiáng)錨索支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)。鑒于此，本文對2901下巷的切頂卸壓沿空留巷支護(hù)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，研究為類似地質(zhì)條線下切頂卸壓沿空留巷施工方案優(yōu)化提供了技術(shù)支持。

1 工程概況

研究工作面位于29采區(qū)上部南翼，工作面北為南二風(fēng)井工廣保護(hù)煤柱，西側(cè)及南側(cè)為火成巖侵蝕影響帶，東為2903工作面，工作面平均煤厚2.73 m，可采儲量約78.9萬t；工作面標(biāo)高在-380.2～-483.5 m，地表標(biāo)高在+29.1～+32.9 m；工作面南北走向長879～949 m，東西傾斜長208～220 m；工作面地質(zhì)構(gòu)造條件中等，工作面煤層整體呈單斜構(gòu)造形態(tài)，煤巖層傾向96°～152°，煤層傾角7°～13°，平均10°。運(yùn)輸巷共揭露4條斷層，分別為F2901-1(H=2 m)、F2901-2(H=0.9 m)、F2901-3(H=1.2 m)、FD3(H=12.7 m)；運(yùn)輸巷中部受火成巖侵蝕影響，火成巖沿煤層中部及頂部侵入，局部煤層變薄且形成火成巖、天然焦混合體，影響長度約189 m。

從巷道掘進(jìn)過程中頂板支護(hù)實(shí)鉆結(jié)果分析，煤層直接頂厚約4.32 m，多為泥巖及砂質(zhì)泥巖，黑色致密，多見黃鐵礦膜及植物根、葉化石碎片；基本頂巖性以細(xì)粒砂巖、粉砂巖居多，厚度約9.7 m，細(xì)粒砂巖灰白—淺灰色，石英長石為主，泥鐵質(zhì)膠結(jié)，水平層理較發(fā)育；粉砂巖、灰白色，條帶狀，垂直裂隙發(fā)育，充填方解石脈，斷口平坦；煤層的直接底厚度約4.28 m，以泥巖為主，灰—灰黑色，塊狀，節(jié)理發(fā)育，含少許植物化石、方解石、黃鐵礦；基本底厚度約14.3 m，以細(xì)砂巖、砂質(zhì)泥巖為主，細(xì)砂巖灰白色，條帶狀，微波—斜層理，含鐵質(zhì)，堅(jiān)硬，主要成分為石英、長石，云母次之，裂隙充填方解石脈；砂質(zhì)泥巖灰色、條帶狀，垂直裂隙發(fā)育，充填方解石脈。煤層頂?shù)装鍘r性見表1。

表1 煤層頂?shù)装鍘r性Tab.1 Coal roof and floor lithology

運(yùn)輸巷凈寬4 400 mm(毛寬4 700 mm)，頂板支護(hù)采用φ22 mm×2 200 mm高強(qiáng)錨桿支護(hù)，每排使用1片6眼4.35 m的W鋼帶(眼距830 mm)，里段130 m及停采向外10 m錨桿間排距830 mm×900 mm(區(qū)段1)，其余段錨桿間排距為830 mm×800 mm(區(qū)段2)。頂板施工2排錨索，錨索邁步布置，分別布置在巷道中心線兩側(cè)0.7 m位置，里段130 m及停采向外10 m錨索間距3 600 mm，其余段錨索間距3 200 mm，錨索規(guī)格為φ21.6 mm×7 200 mm，錨索托盤采用1塊長300 mm舊36U型鋼壓平加工的托盤(圖1)。

圖1 2901運(yùn)輸巷原支護(hù)斷面Fig.1 2901 lower roadway original supporting section

2 切頂卸壓沿空留巷支護(hù)優(yōu)化設(shè)計(jì)

2.1 頂板補(bǔ)強(qiáng)及切頂卸壓錨索加固設(shè)計(jì)方案

煤層頂板由下向上依次為砂質(zhì)泥巖(厚1.51 m)、泥巖(厚2.81 m、累計(jì)4.32 m)、粉砂巖(厚4.7 m、累計(jì)9.02 m)、細(xì)粒砂巖(厚5.0 m、累計(jì)14.02 m)，在煤層頂板4.32 m以上范圍內(nèi)均為穩(wěn)定巖層，設(shè)計(jì)加固錨索的錨固端需在此范圍之內(nèi)。

(1)運(yùn)輸巷頂板打設(shè)的加固錨索(梁)分為補(bǔ)強(qiáng)加固單錨索、補(bǔ)強(qiáng)加固錨索梁以及切頂加固錨索梁3類[4-6]。具體打設(shè)要求：①補(bǔ)強(qiáng)加固單錨索。在原頂板錨索支護(hù)的基礎(chǔ)上，補(bǔ)打單錨索進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)加固，與原頂板錨索形成雙排錨索；在此基礎(chǔ)上，位于巷道中心線以下的原頂板錨索，在其下方側(cè)距巷道中心線1 700 mm的位置補(bǔ)打1根單錨索。均使用φ21.6 mm×7 200 mm鋼絞線，保證與原頂板錨索錨固端位于一個層位。②補(bǔ)強(qiáng)加固錨索梁。平行于頂板鋼帶，與頂板單錨索交叉布置，且位于相鄰鋼帶正中間，一梁兩索，錨索梁使用18號槽鋼加工，長度1 800 mm(眼距1 400 mm)，錨索均勻布置巷道中心兩側(cè)(距巷道中線700 mm)，使用φ21.6 mm×9 200 mm鋼絞線。③切頂加固錨索梁。在距巷道中心線1 700 mm(距切縫線300 mm，以巷道中心線定位為準(zhǔn))位置施工一排走向錨索梁，一梁兩索，錨索梁使用18號槽鋼加工，長度1 200 mm(眼距800 mm)，使用φ21.6 mm×10 200 mm鋼絞線，遇頂板鋼帶時可縮小間距，在斷層影響段，縮小錨索間排距，加密支護(hù)，局部頂板不平可改為單錨索。上述3類加固錨索(梁)，每根錨索使用4根MSZ2350樹脂錨固劑，預(yù)應(yīng)力為220 kN，使用MQ22-200型張拉機(jī)具時壓力值為44～45 MPa。

(2)運(yùn)輸巷下幫側(cè)打設(shè)豎向錨索梁進(jìn)行加固，一梁兩索，錨索梁使用18號槽鋼加工，長度1 200 mm(眼距800 mm)，錨索均勻布置在巷幫中部，巷幫高度超過3.5 m時使用長度為1 800 mm(眼距1 400 mm)的錨索梁，使用φ21.6 mm×6 200 mm鋼絞線，錨索梁排距1 600 mm，每根錨索均使用4根MSZ2350樹脂錨固劑，預(yù)應(yīng)力為150 kN(-0～+10 kN)，使用MQ22-200型張拉機(jī)具時壓力值為30～32 MPa。加固錨索(梁)布置及幫部加固錨索梁布置如圖2所示。

圖2 加固錨索(梁)布置及幫部加固錨索梁布置Fig.2 Arrangement of reinforcement anchor cables (beams) and arrangement of reinforcement anchor cables and beams

2.2 巷道臨時支護(hù)設(shè)計(jì)方案

工作面推進(jìn)過程中，不同位置巷道受采動影響不同。工作面超前段受到超前壓力的影響。工作面開采后，頂板開采垮落，且從垮落到穩(wěn)定需要一定的時間。因此，距工作面較近的架后區(qū)域不僅需要進(jìn)行頂板支護(hù)，還需進(jìn)行擋矸防護(hù)。根據(jù)巷道與工作面切眼距離礦壓顯現(xiàn)距離程度，將工作面附近劃分為4個區(qū)：超前支護(hù)區(qū)(工作面前方20 m)、滯后支護(hù)區(qū)(架后0～120 m，根據(jù)以往充填留巷經(jīng)驗(yàn)，留巷段壓力顯現(xiàn)有周期性，最明顯處約為工作面長度一半的位置)、成巷待穩(wěn)定區(qū)(架后120～200 m)、成巷穩(wěn)定區(qū)(架后200 m以外)。不同分區(qū)根據(jù)需要采取不同的支護(hù)措施[7-10]，分區(qū)如圖3所示。

圖3 巷道支護(hù)分區(qū)Fig.3 Roadway supporting zone

(1)超前支護(hù)區(qū)。此段巷道位于工作面超前采動影響區(qū)，巷道頂板壓力較大。因此，需要超前加強(qiáng)支護(hù)，根據(jù)2901工作面錨索加固替代常規(guī)超前支護(hù)方案加固及切頂卸壓錨索加固后，超前支護(hù)區(qū)頂板采用錨索主動支護(hù)，不再增加其他支護(hù)。當(dāng)出現(xiàn)特殊情況時，需使用單體柱配長4 m的Π型鋼梁架傾向棚進(jìn)行支護(hù)，“一梁三柱”，棚距800 mm±50 mm。超前支護(hù)范圍及支護(hù)密度根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整，特殊情況：①運(yùn)輸巷過F2901-1(H=2 m)、F2901-2(H=0.9 m)、F2901-3(H=1.2 m)、FD3(H=12.7 m)斷層段，尤其是斷層面前后位置，以及火成巖侵蝕區(qū)域，施工加固錨索期間在上述地段增加液壓枕(量程80 MPa以上)，觀測錨索受力變化，進(jìn)入超前動壓影響范圍之內(nèi)后，如出現(xiàn)頂板錨索增阻臨近80 MPa、頂板錨索出現(xiàn)失效、頂板離層儀深基點(diǎn)離層量超過50 mm時。②運(yùn)輸巷過淋水段、頂板破碎段，頂板錨索出現(xiàn)失效、頂板離層儀深基點(diǎn)離層量超過50 mm時。③其他頂板來壓異常情況。

(2)滯后支護(hù)區(qū)(架后0～120 m)。架后0～120 m區(qū)域使用單元式液壓支架長4 m的Π型鋼梁傾向棚一梁三柱進(jìn)行支護(hù)，排距800±50 mm，梁頭距運(yùn)輸巷下幫200 mm±100 mm，垂直于巷道中線布置，上幫側(cè)單體柱距切縫線600 mm±100 mm，中間排單體柱位于巷道中線位置，下幫側(cè)單體柱距下幫700～800 mm，保證風(fēng)筒(直徑600 mm)吊掛空間，切頂護(hù)幫支架布置在距切縫線1 100 mm±100 mm的位置，隨回采推進(jìn)使用單軌吊向外搬移。支護(hù)斷面如圖4所示。

圖4 滯后支護(hù)區(qū)支護(hù)斷面Fig.4 Support section of lagging supporting area

(3)成巷待穩(wěn)定區(qū)(架后120～200 m)。單元式液壓支架向前搬移至滯后支護(hù)區(qū)使用，視壓力情況，如壓力仍有顯現(xiàn)，則保持滯后支護(hù)區(qū)支護(hù)棚密度不變，如壓力顯現(xiàn)不明顯，則對原滯后支護(hù)區(qū)支護(hù)棚隔一棚回一棚，棚距改為1 600 mm。

(4)成巷穩(wěn)定區(qū)(架后200 m以外)。視壓力情況，如壓力仍有顯現(xiàn)，則保持滯后支護(hù)區(qū)支護(hù)棚密度不變，如壓力顯現(xiàn)不明顯，則對原滯后支護(hù)區(qū)支護(hù)棚隔一棚回一棚，如確認(rèn)已穩(wěn)定則支護(hù)棚全部回撤復(fù)用。

2.3 巷旁擋矸支護(hù)設(shè)計(jì)

運(yùn)輸巷沿空留巷巷旁擋矸支護(hù)計(jì)劃采用36U型鋼柱配合菱形網(wǎng)(貼采空區(qū)側(cè))+金屬網(wǎng)支護(hù)(貼巷道側(cè))。

(1)擋矸U型鋼鋼柱間距800 mm±50 mm，打在切縫線以外50 mm的位置，每架36U型鋼柱使用2節(jié)，搭接長度不低于400 mm，搭接處連接2道限位卡攬，每架鋼柱3道連接板。

(2)擋矸網(wǎng)采用8號鐵絲編織的菱形金屬網(wǎng)制成，尺寸為3 700 mm×1 300 mm，短邊沿巷道走向布置，菱形網(wǎng)與金屬網(wǎng)均從頂?shù)降兹咪佋O(shè)，鋪設(shè)到頂?shù)装宓拈L度不小于200 mm，使用14號鐵絲將菱形金屬網(wǎng)、金屬網(wǎng)與頂板網(wǎng)可靠連接。菱形網(wǎng)搭接寬度為200～300 mm，使用14號雙股鐵絲連接，鐵絲扣間距不超過200 mm，金屬網(wǎng)搭接寬度為200～300 mm，使用14號雙股鐵絲連接，鐵絲扣間距不超過200 mm。

(3)沿空留巷工序銜接。使用U型鋼柱擋矸時，采煤機(jī)割透機(jī)頭后，上行向機(jī)尾側(cè)正常割煤，采煤機(jī)上行至15號架以上位置時，沿空留巷人員鋪設(shè)擋矸網(wǎng)并支設(shè)擋矸U型鋼柱，作業(yè)完畢后按照采煤工序進(jìn)行移架、推溜作業(yè)。

3 頂板預(yù)裂切縫設(shè)計(jì)方案

通過預(yù)裂爆破，在局部范圍切斷頂板的應(yīng)力傳遞，進(jìn)而減弱頂板垮落時對沿空留巷的擾動作用，且預(yù)裂爆破能夠很好的保護(hù)巷道頂板完整性。

3.1 預(yù)裂切縫孔深的確定

預(yù)裂切縫深度(H縫)計(jì)算公式：

(1)

式中，ΔH1為頂板下沉量；ΔH2為底鼓量；K為碎脹系數(shù)，不同巖石的碎脹系數(shù)見表2。

表2 幾種巖石的碎脹系數(shù)Tab.2 Breaking expansion coefficient of several rocks

根據(jù)工作面綜合柱狀圖巖性情況，2901運(yùn)輸巷直接頂巖石主要為泥巖、砂質(zhì)泥巖，厚度4.32 m，基本頂為細(xì)砂巖、粉砂巖，厚度為9.7 m，泥巖、砂質(zhì)泥巖的碎脹系數(shù)K取1.22，細(xì)砂巖、粉砂巖的碎脹系數(shù)K取1.4，在不考慮底鼓、頂板下沉，僅考慮采高(2.73 m)的影響，計(jì)算出切縫深度為7.8 m，考慮到煤層頂板巖層條件和成縫率，結(jié)合本部礦井施工經(jīng)驗(yàn)，預(yù)裂切縫孔深度設(shè)計(jì)為8.5 m。為準(zhǔn)確掌握巷道頂板巖性情況，在巷道掘進(jìn)施工頂板錨索、離層儀期間，加強(qiáng)對頂板巖性的收集工作，進(jìn)而為頂板切縫孔深度設(shè)計(jì)提供準(zhǔn)確數(shù)據(jù)，結(jié)合巷道不同位置頂板巖性情況，施工相應(yīng)深度的切縫孔。

3.2 雙向聚能爆破預(yù)裂技術(shù)實(shí)施方案

采用雙向聚能爆破預(yù)裂技術(shù)，巷道掘進(jìn)期間掘進(jìn)方向煤層坡度-8°～+6°，迎面墻左右2°～14°，左低右高，設(shè)計(jì)鉆孔沿巷道中心線方向沿鉛垂線、垂直巷道中心線方向與鉛垂線夾角為13°，允許偏差不得超過±0.5°，孔位落在鋼帶上時，可以往回調(diào)(不得超過600 mm)，間距為600 mm，孔徑48 mm，孔深8 500 mm。雙向聚能管采用特制聚能管，外徑為42 mm，內(nèi)徑為36.5 mm，管長1 500 mm。聚能爆破采用煤礦需用三級水膠炸藥，規(guī)格為φ35 mm×345 mm/卷，每卷400 g。

3.3 爆破預(yù)裂切縫施工工藝

爆破預(yù)裂切縫施工工藝：①每個切頂孔內(nèi)自孔底開始安裝約長6 750 mm聚能管(約4.5根)，各個聚能管之間用連接件連接，整體聚能管內(nèi)共分4處裝藥段(可根據(jù)巖性及現(xiàn)場爆破情況進(jìn)行調(diào)整)。切頂孔在裝藥前保證孔內(nèi)裝藥通順(可先進(jìn)行通孔)，然后在巷道內(nèi)從聚能管孔底側(cè)裝藥段開始連續(xù)裝藥并安設(shè)雷管和引線，然后將引線穿過聚能管，并在第2段裝藥處開始連續(xù)裝藥并安設(shè)雷管、引線，重復(fù)按照上述方法，依次完成全部聚能管內(nèi)裝藥(由于切縫鉆孔深度較大，雷管自身引線較短時可進(jìn)行引線的續(xù)接，但必須保證連接可靠，用絕緣膠帶包裹住引線接頭)。要求聚能管內(nèi)每段裝藥均采用連續(xù)裝藥，每段設(shè)置1個雷管，并使雷管均勻分布在聚能管內(nèi)。為防止聚能管內(nèi)的藥卷滑落，可在每段最后一卷藥下方穿炮線擋住，同時也可在聚能管上用鐵絲設(shè)置倒鉤，避免聚能管在切縫孔內(nèi)滑落。②裝藥數(shù)量：自孔底開始，在前4節(jié)聚能管的孔底側(cè)進(jìn)行裝藥，安裝藥卷數(shù)量依次為2卷、2卷、1卷、1卷，具體裝藥數(shù)量可根據(jù)現(xiàn)場爆破試驗(yàn)情況進(jìn)行調(diào)整(鉆場口處切縫孔裝藥量應(yīng)適當(dāng)進(jìn)行調(diào)整)。③連線方式：串聯(lián)。④起爆孔數(shù)：初次試驗(yàn)1次起爆3個孔；正式施工階段1次起爆10個孔(其他礦井1次起爆16個孔)。⑤封孔：聚能管以下孔口全部用硬質(zhì)黃土炮泥封堵嚴(yán)實(shí)。⑥其他爆破注意事項(xiàng)、警戒設(shè)置及相關(guān)要求必須在措施中明確規(guī)定。

切頂卸壓孔裝藥結(jié)構(gòu)及爆破深度如圖5所示。

圖5 切頂卸壓孔裝藥結(jié)構(gòu)及爆破深度示意Fig.5 Schematic diagram of charge structure and blasting depth of cut top pressure relief hole

3.4 頂板預(yù)裂切縫施工安排

(1)頂板預(yù)裂切縫施工范圍。自切眼采空區(qū)幫至停采線，位于已進(jìn)行錨索加固范圍內(nèi)。

(2)根據(jù)生產(chǎn)計(jì)劃安排2901工作面預(yù)計(jì)在2020年4月份正式生產(chǎn)，工作面生產(chǎn)前抽調(diào)專人在2901運(yùn)輸巷進(jìn)行頂板預(yù)裂切縫施工。因運(yùn)輸巷膠帶布置影響，上幫側(cè)寬度不足布置鉆機(jī)需要，頂板預(yù)裂切縫施工期間，可將施工段膠帶暫時拆除，施工結(jié)束后統(tǒng)一進(jìn)行恢復(fù)。

(3)如工作面生產(chǎn)前頂板預(yù)裂施工未施工至停產(chǎn)線，在每月底預(yù)留4 d進(jìn)行集中施工，避免與生產(chǎn)組織相互影響。

4 監(jiān)測方案設(shè)計(jì)

4.1 監(jiān)測內(nèi)容

以巷道頂板離層監(jiān)測為例。頂板失穩(wěn)往往造成冒頂事故，頂板的穩(wěn)定性是各類巷道圍巖穩(wěn)定性判定的核心，在錨網(wǎng)索支護(hù)巷道中更是如此。為此，在此次支護(hù)實(shí)施過程中，要及時掌握巷道頂板在錨固范圍之內(nèi)與錨固范圍之外的離層情況以及早發(fā)現(xiàn)頂板失穩(wěn)征兆，避免冒頂事故發(fā)生，同時還可為完善支護(hù)參數(shù)提供依據(jù)。

4.2 測站布置

為掌握巷道圍巖變形及礦壓顯現(xiàn)情況，對巷道及工作面的變形及受力情況進(jìn)行監(jiān)測，以便制定進(jìn)一步措施。2901工作面運(yùn)輸巷每50 m設(shè)置1個測站，每個測站由1套頂板離層監(jiān)測儀。

(1)測站布置。巷道頂板活動的主要表現(xiàn)為彎曲下沉、離層、冒頂，必須通過儀器才能監(jiān)測和掌握他的活動狀況，確保安全生產(chǎn)。在測站安裝頂板離層儀(圖6)，進(jìn)行數(shù)據(jù)收集，并及時整理分析數(shù)據(jù)。

圖6 頂板離層儀布置Fig.6 Layout of roof separation instrument

(2)監(jiān)測儀器及方法。頂板離層指儀主要用以監(jiān)測錨桿支護(hù)巷道頂板2個范圍(錨固范圍以內(nèi)和錨固范圍以外)的離層值，主要由基點(diǎn)錨頭、測繩、套管、外測筒與內(nèi)測筒等組成。安裝時將深基點(diǎn)(10 400 mm)錨頭固定在深部穩(wěn)定基巖內(nèi)，淺基點(diǎn)(2 400 mm)固定在錨桿端部位置。

(3)數(shù)據(jù)處理。測點(diǎn)距工作面切眼30 m以內(nèi)進(jìn)入超前影響范圍時，每天都進(jìn)行觀測；30～50 m時，每3天觀測1次；50 m以外或每周變形量小于5 mm時，每周觀測1次。每天觀測記錄及分析應(yīng)及時上報(bào)有關(guān)人員。

4.3 監(jiān)測結(jié)果

以5號和6號頂板離層儀為例，分析了淺基點(diǎn)離層觀測值、深基點(diǎn)離層觀測值、錨桿錨固范圍內(nèi)離層量、錨桿錨固范圍外離層量及頂板離層總量，結(jié)果見表3和表4。

表3 5號頂板離層儀觀測記錄Tab.3 Observation record of No.5 roof separation instrument mm

表4 6號頂板離層儀觀測記錄Tab.4 Observation record of No.6 roof separation instrument mm

由表3和表4可知，巷道頂板離層總量均在要求范圍內(nèi)，該技術(shù)具有良好的支護(hù)效果。

5 結(jié)語

通過對切頂卸壓沿空留巷支護(hù)優(yōu)化進(jìn)行設(shè)計(jì)，主要為頂板補(bǔ)強(qiáng)及切頂卸壓錨索加固設(shè)計(jì)、巷道臨時支護(hù)設(shè)計(jì)及巷旁擋矸支護(hù)設(shè)計(jì)，分析了頂板預(yù)裂切縫設(shè)計(jì)方案，主要為預(yù)裂切縫孔深的確定、雙向聚能爆破預(yù)裂技術(shù)實(shí)施方案、爆破預(yù)裂切縫施工工藝及頂板預(yù)裂切縫施工工藝，并進(jìn)行了巷道頂板離層監(jiān)測，研究為巷道后期支護(hù)設(shè)計(jì)提供了借鑒。