綜采工作面回風(fēng)順槽頂幫支護(hù)技術(shù)應(yīng)用

閆鵬佳，薛雄飛

(陜西有色榆林煤業(yè)有限公司，陜西 榆林 719000)

0 引言

陜北榆神礦區(qū)地下煤炭資源儲(chǔ)量豐富，煤層埋藏淺，地質(zhì)條件簡(jiǎn)單，隨著機(jī)械化水平不斷提高和采煤方法不斷完善，大尺度、高強(qiáng)度、快速開(kāi)采已經(jīng)成為該地區(qū)煤礦的主要發(fā)展方向[1-2]，這勢(shì)必會(huì)造成采掘接續(xù)緊張局面，因此回采巷道多采用雙巷掘進(jìn)方式，這必然導(dǎo)致部分需要保留的回采巷道受到重復(fù)采動(dòng)影響，礦壓顯現(xiàn)劇烈，巷道變形嚴(yán)重，不僅維護(hù)難度大，而且制約回采工作面安全生產(chǎn)[3-4]。

我國(guó)廣大煤炭科技工作者在回采巷道頂板控制方面做了大量研究。例如，張紅[5]針對(duì)回坡底煤礦復(fù)合頂板支護(hù)難題，根據(jù)試樣X(jué)射線衍射圖譜及掃描電鏡圖，提出了巷道“錨-網(wǎng)-噴”聯(lián)合支護(hù)體系，有效改善了原先巷道頂板不易控制的難題。黃超慧等[6]采用錨網(wǎng)索噴+注漿加固技術(shù)對(duì)平煤股份九礦己16-17-22050機(jī)巷破碎頂板進(jìn)行控制，該方法有效防止冒頂事故的發(fā)生。張世豪等[7-8]針對(duì)長(zhǎng)平煤業(yè)公司大采高工作面機(jī)尾巷道超前支護(hù)與上隅角三角區(qū)端頭支護(hù)存在的問(wèn)題，提出了超前支護(hù)液壓支架和端頭液壓支架聯(lián)合支護(hù)，取得了良好的運(yùn)用效果。雖然井巷支護(hù)技術(shù)已經(jīng)發(fā)展的很成熟，但是基于“注漿-液壓支架-單體支柱-木垛”聯(lián)合支護(hù)方式，卻很少在研究中提及。因此，研究這種聯(lián)合支護(hù)技術(shù)的應(yīng)用效果具有很大意義。

1 工程概況及回風(fēng)順槽變形原因

1.1 工程背景

1.1.1 煤層概況

杭來(lái)灣煤礦30110工作面位于杭來(lái)灣煤礦首采盤區(qū)，在井田偏北部，工作面沿煤層傾向布置，工作面長(zhǎng)度為299.1 m，推進(jìn)長(zhǎng)度為3 993.3 m。煤層平均厚度8.5 m。煤層底板標(biāo)高+1 049～+1 016 m，全工作面呈傾角0.4°～0.9°，俯采推進(jìn)，首采3號(hào)煤平均埋深217 m，上覆基巖平均厚度162 m，松散層平均厚度42 m。該3號(hào)煤層層位穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，厚度變化小。

1.1.2 工作面布置

30110工作面為左工作面，布置有輔運(yùn)順槽、膠運(yùn)順槽及回風(fēng)順槽，分別擔(dān)任工作面輔助運(yùn)輸、主運(yùn)輸及回風(fēng)任務(wù)，如圖1所示。工作面采用分層大采高后退式開(kāi)采方法，全部垮落式處理采空區(qū)，回風(fēng)順槽斷面尺寸為5.4 m×4 m(寬×高)。

圖1 綜采工作面布置方式

1.1.3 回風(fēng)順槽變形及支護(hù)方式

回風(fēng)順槽回采煤壁側(cè)采用聚酯纖維網(wǎng)、玻璃鋼錨桿支護(hù)，煤柱側(cè)采用金屬網(wǎng)、金屬錨桿支護(hù)及錨索鋼帶聯(lián)合支護(hù)，頂板采用錨桿、金屬網(wǎng)片、錨索聯(lián)合支護(hù)，具體支護(hù)方式如圖2所示。綜采工作面回采至65聯(lián)巷附近時(shí)，回風(fēng)順槽頂板出現(xiàn)下沉現(xiàn)象，巷道圍巖壓力劇增，煤壁松動(dòng)變形，幫鼓嚴(yán)重，多根幫部補(bǔ)強(qiáng)鋼帶、錨索出現(xiàn)斷裂，給工作面正常回采帶來(lái)了嚴(yán)重影響。

圖2 巷道變形情況及支護(hù)方式

1.2 回風(fēng)順槽變形原因分析

影響綜采工作面巷道變形的因素較多，如地質(zhì)構(gòu)造、采動(dòng)影響、工作面區(qū)段煤柱寬度、支護(hù)方式不合理、施工質(zhì)量不高和區(qū)域應(yīng)力集中等[9-10]。經(jīng)綜合分析，認(rèn)為30110工作面回風(fēng)順槽變形主要因素有多次采動(dòng)影響、支承壓力相互疊加影響、支護(hù)方式不合理的影響，其中，支護(hù)方式影響主要是由于采動(dòng)影響及應(yīng)力相互疊加，導(dǎo)致回風(fēng)順槽超前支護(hù)方式需根據(jù)礦壓顯現(xiàn)情況適當(dāng)調(diào)整優(yōu)化，否則不利于巷道穩(wěn)定。

1.2.1 多次采動(dòng)影響

松動(dòng)圈理論認(rèn)為，在同一水平，同一巖層受采動(dòng)影響后圍巖松動(dòng)圈會(huì)明顯增大。巷道圍巖變形量主要發(fā)生在回采影響期間，掘進(jìn)引起的巷道圍巖變形量只占總變形量的15%左右。多數(shù)條件下回采影響階段的圍巖變形量占總移近量的60%以上，巷道圍巖壓力越大，圍巖變形量就越大，巷道就越難維護(hù)。30110工作面回風(fēng)順槽受巷道掘進(jìn)、30109及30110工作面多次回采擾動(dòng)影響，巷道周邊和深部都處于30109工作面采空區(qū)側(cè)向支承壓力及30110回采超前支承壓力下，產(chǎn)生大范圍的塑性變形和嚴(yán)重破壞，數(shù)值模擬結(jié)果如圖3所示。當(dāng)30109工作面采空時(shí)，回風(fēng)順槽煤柱側(cè)塑性區(qū)深度為2 m，當(dāng)30110工作面回采時(shí)，回風(fēng)順槽煤柱側(cè)塑性區(qū)深度為4 m，錨桿或補(bǔ)強(qiáng)錨索只有大于4 m才能保證錨固在穩(wěn)定層位。

1.2.2 支承壓力疊加影響

對(duì)于2個(gè)相鄰布置的工作面，隨著開(kāi)采區(qū)域不斷增加，上覆巖層壓力隨之增大，30109工作面?zhèn)认蛑С袎毫εc30110工作面?zhèn)认蛑С袎毫?huì)在某些位置相互疊加，在兩工作面采空區(qū)內(nèi)，兩采空區(qū)上覆巖層重量均有一部分轉(zhuǎn)移到中間煤柱，留設(shè)的煤柱上形成側(cè)向支承壓力疊加，將促使煤柱進(jìn)一步破壞。數(shù)值模擬結(jié)果如圖4所示。當(dāng)30109工作面采空時(shí)，回風(fēng)順槽煤柱側(cè)應(yīng)力為25 MPa，當(dāng)30110工作面采空時(shí)，回風(fēng)順槽煤柱側(cè)最大應(yīng)力達(dá)到70 MPa，此時(shí)應(yīng)力疊加效應(yīng)明顯。

圖4 巷道應(yīng)力變化特征

2 回風(fēng)順槽頂幫聯(lián)合支護(hù)技術(shù)

2.1 煤壁超前注漿加固技術(shù)

注漿加固材料選用巴斯夫浩珂公司生產(chǎn)的馬麗散NS，其具有無(wú)毒性、滲透性高、反應(yīng)時(shí)間短，固化后強(qiáng)度高等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于煤礦采掘工作面加固，過(guò)斷層、破碎帶超前加固和煤柱加固[9-10]。采用ZQBS-8.4/12.5氣動(dòng)注漿泵在高壓推擠下將A、B組注漿料注入煤巖體，滲透到裂隙和空隙中并發(fā)生固化，與煤巖體產(chǎn)生高度粘合，可承受礦壓的長(zhǎng)期作用。

2.1.1 確定注漿孔距

現(xiàn)場(chǎng)注漿鉆孔一般采用三角形布置方式，采用試注測(cè)定法與經(jīng)驗(yàn)公式法相結(jié)合的方法，確定馬麗散NS注漿材料在煤體中的滲流半徑。試注測(cè)法通常是指在1.5～2.0 MPa注漿壓力下，試著進(jìn)行幾個(gè)注漿孔的注漿試驗(yàn)來(lái)選擇合理鉆孔間距，其只要受煤體裂隙發(fā)育程度及圍巖壓力影響。圖5不重復(fù)注漿時(shí)，L=2r(r為漿液擴(kuò)散半徑)，重復(fù)注漿時(shí)，L=2r-a。每個(gè)注水孔周圍約r/2的區(qū)域?yàn)槌浞肿{范圍，剩下r/2的范圍則需要進(jìn)行重復(fù)注漿，所以a=r/2，即注漿孔間距L=3r/2。借助經(jīng)驗(yàn)公式，計(jì)算出漿液擴(kuò)散半徑r。

圖5 注漿區(qū)域示意

Q=πr2hnα(1+β)

(1)

式中，Q為按照單孔注漿量不超過(guò)1 000 kg，取最大值0.67 m3；h為導(dǎo)管長(zhǎng)度，取4 m；n為煤層孔隙率，根據(jù)杭來(lái)灣井田地勘報(bào)告，取3%；α為注漿孔隙充填率，一般在0.7～0.9，取值0.9；β為漿液損失率，取10%。利用式(1)可得漿液擴(kuò)散r=1.34 m，注漿孔間距L=2 m。

2.1.2 注漿方式

在30110回風(fēng)順槽超前工作面10 m每隔2 m交替布置一個(gè)鉆孔，第1排鉆孔距離底板1 m，第2排鉆孔距離頂板1 m，鉆孔直徑40 mm，孔深4 m，鉆孔與頂?shù)装寮懊罕诼詭A角，注漿壓力1.5 MPa，現(xiàn)場(chǎng)終止注漿以單孔注漿量達(dá)到1 000 kg或者漿液不斷滲出煤壁為標(biāo)準(zhǔn)。注漿時(shí)要注意觀察注漿材料反應(yīng)情況及溫度變化情況，注漿過(guò)程發(fā)現(xiàn)注漿眼及頂幫端面出現(xiàn)漿液或者頂幫端面出現(xiàn)掉渣及片幫等異常情況時(shí)立即停止注漿，觀測(cè)不少于1h且無(wú)異常后再注漿，若破碎程度或者破碎區(qū)域較大時(shí)可適當(dāng)調(diào)整注漿量及注漿孔距。

2.2 “單體-液壓支架-木垛”聯(lián)合支護(hù)技術(shù)

2.2.1 原有支護(hù)方式

如圖6所示，目前30110回風(fēng)順槽采用雙排DW45-200/110X型單體液壓支柱，間排距1.5 m×4 m，額定壓力28.3 MPa，額定工作阻力200 kN，20 m超前支護(hù)范圍工作阻力總共5 600 kN，支護(hù)強(qiáng)度低，支護(hù)面積小，個(gè)別單體使用過(guò)程中經(jīng)常發(fā)生自卸現(xiàn)象，且生產(chǎn)過(guò)程中經(jīng)常性加柱、回柱，工人勞動(dòng)強(qiáng)度大安全隱患多。30110回風(fēng)順槽在30109工作面采空區(qū)側(cè)向支承壓力與30110工作面超前支承壓力共同作用下，巷道頂板出現(xiàn)緩慢下沉，兩幫出現(xiàn)嚴(yán)重變形破壞現(xiàn)象，因此亟需優(yōu)化現(xiàn)有支護(hù)方式。

圖6 回風(fēng)順槽原有支護(hù)方式

2.2.2 優(yōu)化后的支護(hù)方式

針對(duì)現(xiàn)有支護(hù)方式存在的缺陷，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，如圖7所示，在回風(fēng)順槽超前工作面安裝2臺(tái)ZT5000/26/46自移式液壓支架與單體液壓支柱聯(lián)合支護(hù)，其額定工作阻力能夠達(dá)到12 000 kN，有效支護(hù)面積約45 m2，支護(hù)長(zhǎng)度20 m，很好地解決了單體支柱反復(fù)支承頂板帶來(lái)的弊端，避免單體支撐力不足導(dǎo)致頂板來(lái)壓對(duì)區(qū)段煤柱產(chǎn)生巨大壓力，還可以為工人回撤單體支柱營(yíng)造安全的作業(yè)環(huán)境。此外，由于回風(fēng)順槽原有聯(lián)巷開(kāi)口斷面大，在超前支撐壓力及30109采空區(qū)側(cè)向支承壓力下經(jīng)常出現(xiàn)坍塌現(xiàn)象，破壞了區(qū)段煤柱穩(wěn)定性，嚴(yán)重時(shí)出現(xiàn)采空區(qū)積水外泄現(xiàn)象，采用單體支柱支護(hù)時(shí)，支護(hù)強(qiáng)度低以及支柱經(jīng)常無(wú)法回收，遺失在采空區(qū)，造成一定的經(jīng)濟(jì)損失，根據(jù)以往支護(hù)經(jīng)驗(yàn)，木垛支護(hù)不僅支護(hù)強(qiáng)度大而且經(jīng)濟(jì)實(shí)惠易于加工，在礦井小范圍支護(hù)中被廣泛使用，因此在頂板周期性來(lái)壓前期，在臨近聯(lián)巷補(bǔ)打木垛加強(qiáng)聯(lián)巷支護(hù)，木垛在聯(lián)巷中的布置位置如圖8所示，木垛主要材料為1 200 mm×300 mm×300 mm道木，采用“井字形”由底板向頂板堆積，木垛與頂板接觸部位用木楔塞緊。

圖7 優(yōu)化后回風(fēng)順槽支護(hù)方式

3 聯(lián)合支護(hù)效果評(píng)價(jià)

3.1 巷道變形監(jiān)測(cè)分析

從圖8中可知，隨著綜采工作面靠近監(jiān)測(cè)點(diǎn)，巷道兩幫位移量出現(xiàn)緩慢增加趨勢(shì)，距離工作面40 m時(shí)，單體支護(hù)的巷道位移量開(kāi)始極速增加，距離工作面7 m時(shí)趨于穩(wěn)定，最大變形量332 mm，采用聯(lián)合支護(hù)優(yōu)化后巷道兩幫位移量呈現(xiàn)緩慢增加趨勢(shì)，在距離工作面10 m時(shí)逐漸趨于穩(wěn)定，最大變形量205 mm，較優(yōu)化前變形量降低了38%。從圖9中可知，綜采工作面距離監(jiān)測(cè)點(diǎn)38 m以外時(shí)，頂板未出現(xiàn)離層下沉現(xiàn)象，隨著綜采工作面靠近監(jiān)測(cè)點(diǎn)，單體支護(hù)的巷道頂板下沉量大于聯(lián)合支護(hù)頂板的下沉量，表現(xiàn)于優(yōu)化前頂板下沉量曲線斜率大于優(yōu)化后的頂板下沉量曲線斜率，采用單體支護(hù)巷道頂板最大下沉量81 mm，采用聯(lián)合支護(hù)后頂板最大下沉量為30 mm，優(yōu)化后較優(yōu)化前變形量降低了63%。說(shuō)明“注漿-單體-超前支架-木垛”聯(lián)合支護(hù)能夠有效控制巷道圍巖變形，很好地起到控制圍巖的效果。

圖8 巷道兩幫收斂情況

圖9 巷道頂板下沉情況

3.2 支架載荷監(jiān)測(cè)分析

從圖10可知，隨著回風(fēng)順槽超前支架靠近工作面，其載荷呈現(xiàn)先極速上升后緩慢下降趨勢(shì)，在距離工作面10 m附近支架載荷達(dá)到峰值。優(yōu)化前單體平均載荷為26.3 MPa，最大載荷為28.2 MPa，采用聯(lián)合支護(hù)優(yōu)化后平均載荷為22.8 MPa，較之前下降了13.3%，最大載荷為25.4 MPa，降低了10%。

圖10 支架載荷變化情況

4 結(jié)論

(1)30110綜采工作面回風(fēng)順槽變形破壞影響因素主要有多次采動(dòng)影響、支承壓力相互疊加影響、支護(hù)方式不合理影響。數(shù)值模擬表明，當(dāng)30109工作面回采時(shí)，回風(fēng)順槽(上區(qū)段輔運(yùn)順槽)煤柱側(cè)塑性區(qū)深度為2 m，應(yīng)力為25 MPa，當(dāng)30110工作面回采時(shí)，回風(fēng)順槽煤柱側(cè)塑性區(qū)深度增加到4 m，應(yīng)力增加到70 MPa。

(2)采用“注漿-單體-超前液壓支架-木垛”聯(lián)合支護(hù)方式優(yōu)化后，回風(fēng)順槽超前段巷道兩幫位移量由原來(lái)的332 mm降低到205 mm，變形量降低了38%，頂板下沉量由原來(lái)的81 mm降低到30 mm，變形量降低了63%。

(3)采用聯(lián)合支護(hù)方式優(yōu)化后，單體平均載荷較原來(lái)降低了13.3%，最大載荷較原來(lái)降低了10%。