楊林松,張毫毫,雷明鋒,朱彬彬,林贊?rùn)?quán),龔琛杰
(1.中交第二公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,湖北 武漢 430056;2.中南大學(xué)土木工程學(xué)院,湖南 長(zhǎng)沙 410075)
圍繞盾構(gòu)隧道襯砌結(jié)構(gòu)安全性問(wèn)題,國(guó)內(nèi)外學(xué)者在理論研究、數(shù)值分析與模型試驗(yàn)等方面開(kāi)展如下研究工作。
1)理論研究 日本土木工程協(xié)會(huì)基于大量地鐵實(shí)測(cè)資料,于1968年提出盾構(gòu)襯砌慣用設(shè)計(jì)法。當(dāng)考慮錯(cuò)縫拼裝時(shí),引入剛度折減系數(shù)和彎矩傳遞系數(shù),提出修正慣用法模型。肖明清等建立盾構(gòu)隧道接頭抗彎承載力解析計(jì)算模型。
2)數(shù)值分析 朱合華等在梁-彈簧模型基礎(chǔ)上,引入Goodman單元思想,提出梁-接頭不連續(xù)模型。彭益成等引入接頭非連續(xù)單元,進(jìn)一步發(fā)展殼-接頭不連續(xù)模型。艾輝軍等建立三維非連續(xù)接觸模型,得到管片接頭結(jié)構(gòu)在列車動(dòng)載作用下的變形、應(yīng)力變化規(guī)律。
3)模型試驗(yàn) 針對(duì)拼裝式盾構(gòu)隧道接頭薄弱環(huán)節(jié),相關(guān)學(xué)者從受力安全角度出發(fā),開(kāi)展一系列接頭抗彎、抗剪足尺試驗(yàn),探明從正常使用到極限承載全過(guò)程的受力變形規(guī)律。同時(shí),大量工程經(jīng)驗(yàn)表明,接縫大變形不可避免地伴隨滲漏水,部分學(xué)者進(jìn)行越江隧道接縫防水試驗(yàn),揭示盾構(gòu)隧道防水失效機(jī)理。
針對(duì)上述研究不足之處,本文選取某越江隧道運(yùn)營(yíng)期監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù),從超限狀態(tài)中選取最不利工況,作為數(shù)值模擬計(jì)算的代表工況,分別在管片縱縫、環(huán)縫處形成超限錯(cuò)臺(tái)、張開(kāi)量,施加正常地層荷載,分析盾構(gòu)隧道發(fā)生超限錯(cuò)臺(tái)、張開(kāi)時(shí)的受力狀態(tài),對(duì)超限狀態(tài)下的隧道結(jié)構(gòu)安全性能進(jìn)行評(píng)價(jià),探討張開(kāi)、錯(cuò)臺(tái)對(duì)盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)的力學(xué)影響規(guī)律。
對(duì)某大直徑越江盾構(gòu)隧道地層條件和工程發(fā)生的超限張開(kāi)、錯(cuò)臺(tái)量進(jìn)行研究。根據(jù)工程情況,盾構(gòu)隧道管片采用10塊管片錯(cuò)縫拼裝而成,分別為7個(gè)標(biāo)準(zhǔn)塊B、2個(gè)鄰接塊L1,L2和1個(gè)封頂塊F(見(jiàn)圖1)。管片環(huán)寬2.0m,外徑14.5m,內(nèi)徑13.3m,襯砌環(huán)與環(huán)間采用58根M30環(huán)縫螺栓連接,每環(huán)10塊管片間采用30根M36縱縫螺栓連接。
圖1 襯砌管片組裝示意
數(shù)值模擬常采用荷載-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型和地層-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型,考慮到實(shí)際地層條件及計(jì)算工況的多樣性、復(fù)雜性,本文采用荷載-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型。
采用ABAQUS建立20環(huán)管片、共40m長(zhǎng)的模型。管片建模按照工程實(shí)際設(shè)計(jì)圖進(jìn)行錯(cuò)縫拼裝,具體形式如下:①環(huán)的封頂塊在拱腰右側(cè),①環(huán)右旋12°24′49.66″為②環(huán),②環(huán)右旋49°39′18.62″為③環(huán),③環(huán)右旋86°53′ 47.59″為④環(huán),④環(huán)右旋124°8′16.55″為⑤環(huán),⑥環(huán)與①環(huán)位置相同,⑤環(huán)與⑩環(huán)位置相同。為便于分析,對(duì)管片環(huán)進(jìn)行編號(hào),①~環(huán)管片如圖2所示。根據(jù)螺栓接頭類型不同,接頭分為直螺栓、長(zhǎng)螺栓、彎螺栓、斜螺栓等形式,該隧道采用斜螺栓連接。在數(shù)值模擬中,管片采用實(shí)體單元進(jìn)行模擬,螺栓設(shè)置為梁?jiǎn)卧?,并且嵌入管片單元中,預(yù)緊力設(shè)置為150kN。管片間的接觸在法向上設(shè)置為硬接觸,建立的三維非接觸模型如圖2所示。
圖2 三維非連續(xù)接觸有限元模型
土對(duì)隧道的約束和壓力影響隧道變形與應(yīng)力,尤其是隧道初始階段變形,因此,為考慮土層與結(jié)構(gòu)間的共同作用,引入土彈簧單元。數(shù)值計(jì)算中,襯砌與土體受壓區(qū)域存在抗壓彈簧,而在脫離區(qū)域土彈簧消失。土彈簧采用只受拉不受壓的非線性三向(包括1個(gè)法向彈簧、2個(gè)切向彈簧)全周彈簧模式,如圖3所示。
圖3 土彈簧示意
根據(jù)資料采取如圖4所示土壓力計(jì)算模式,圖中P1為管片環(huán)頂部的上覆水土壓力;P2為管片環(huán)底部的土層抗力及豎向水壓力;P3為管片環(huán)頂部水平面上的側(cè)向水土壓力;P4為管片環(huán)底部水平面上的側(cè)向水土壓力;P5為管片自重。實(shí)際計(jì)算參數(shù)根據(jù)工程地質(zhì)勘察說(shuō)明書和超限斷面位置進(jìn)行確定。
圖4 隧道周圍土壓力分布
模型中管片與螺栓采用線彈性本構(gòu)模型。根據(jù)GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(2015年版)、GB/T 3098.1—2010《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》及其他規(guī)范,參數(shù)取值如表1所示。模型中土體參數(shù)根據(jù)不利斷面的具體位置和地質(zhì)圖進(jìn)行對(duì)應(yīng)后,參照《隧道地質(zhì)縱斷面設(shè)計(jì)圖》《工程地質(zhì)勘察說(shuō)明書》進(jìn)行取值(見(jiàn)圖5與表2)。
表1 隧道結(jié)構(gòu)材料力學(xué)參數(shù)
圖5 隧道地質(zhì)縱剖面
表2 土體參數(shù)
如圖6a所示,環(huán)縫①~②表示第①,②環(huán)管片間的環(huán)縫。第①環(huán)10片管片間的縱縫接頭編號(hào)如圖6b所示,雖然錯(cuò)縫拼裝時(shí)管片環(huán)發(fā)生旋轉(zhuǎn),但接頭內(nèi)的相對(duì)位置不變,可沿用①環(huán)的編號(hào)方法。
圖6 管片接頭編號(hào)示意
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)和圖片,縱縫錯(cuò)臺(tái)主要集中在隧道拱腰處,選取20環(huán)管片作為分析模型,將第環(huán)作為分析環(huán),在B6,B5,B7標(biāo)準(zhǔn)塊間建立錯(cuò)臺(tái)量達(dá)到超限值的計(jì)算工況。盾構(gòu)管片錯(cuò)臺(tái)如圖7所示。
圖7 縱縫錯(cuò)臺(tái)工況示意
縱縫錯(cuò)臺(tái)環(huán)號(hào)分別為399,1 055,1 421,1 457,1 600, 1 640時(shí),對(duì)應(yīng)超限錯(cuò)臺(tái)值分別為14.2,14.7,15.7,19.2,19.8,15.4mm,確定最大縱縫錯(cuò)臺(tái)值為1 600 環(huán)19.8mm。
圖8 縱縫錯(cuò)臺(tái)前后管片結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力云圖(單位:Pa)
圖9 縱縫錯(cuò)臺(tái)前后第環(huán)最小主應(yīng)力云圖(單位:Pa)
圖10 縱縫錯(cuò)臺(tái)前后B6標(biāo)準(zhǔn)塊及螺栓最大主應(yīng)力云圖(單位:Pa)
1)B6標(biāo)準(zhǔn)塊錯(cuò)臺(tái)使管片整體受力狀態(tài)發(fā)生明顯變化,具體表現(xiàn)為從B6標(biāo)準(zhǔn)塊呈圓形向相鄰塊擴(kuò)散發(fā)展,在B6標(biāo)準(zhǔn)塊的4個(gè)角點(diǎn)明顯增大。
2)管片接頭B5-B6,B6-B7接縫邊角處的最大壓應(yīng)力從24.0MPa增至67.0MPa,超過(guò)C60混凝土抗壓強(qiáng)度,導(dǎo)致接縫外邊角混凝土被壓潰。管片其他位置最大壓應(yīng)力為33.7MPa,尚未達(dá)到C60混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,管片整體結(jié)構(gòu)安全。
3)錯(cuò)臺(tái)后,B6標(biāo)準(zhǔn)塊最大拉應(yīng)力從全部受壓增至最大拉應(yīng)力為5.50MPa,在B5-B6,B6-B7縱縫螺栓處明顯集中,超過(guò)C60混凝土極限抗拉強(qiáng)度,且大大增加拉應(yīng)力分布范圍,對(duì)管片整體受力極為不利。
4)錯(cuò)臺(tái)時(shí),螺栓最大主應(yīng)力發(fā)生在拱頂部位,最大拉應(yīng)力為303.3MPa。考慮極限錯(cuò)臺(tái)后,螺栓最大拉應(yīng)力達(dá)663MPa,螺栓已屈服,但尚未達(dá)到螺栓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值800MPa,留有一定安全余量。
5)從管片整體結(jié)構(gòu)受力來(lái)看,縱縫錯(cuò)臺(tái)19.8mm時(shí),B6標(biāo)準(zhǔn)塊4個(gè)外邊角已被壓潰;除外邊角外,B6標(biāo)準(zhǔn)塊其余部分與其他標(biāo)準(zhǔn)塊應(yīng)力雖有增大,但整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力變化依然在混凝土安全范圍內(nèi)。
圖11 環(huán)縫錯(cuò)臺(tái)前后管片結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力云圖(單位:Pa)
圖12 環(huán)縫錯(cuò)臺(tái)前后管片結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力云圖(單位:Pa)
圖13 管片結(jié)構(gòu)、螺栓最大主應(yīng)力云圖(單位:Pa)
1)環(huán)縫錯(cuò)臺(tái)使管片受力狀態(tài)發(fā)生明顯變化,主要表現(xiàn)為拱腰處應(yīng)力增大,從環(huán)的拱腰向臨近環(huán)擴(kuò)散。
4)錯(cuò)臺(tái)前,螺栓最大主應(yīng)力發(fā)生在拱頂部位,最大拉應(yīng)力為303.3MPa;錯(cuò)臺(tái)后,螺栓最大拉應(yīng)力發(fā)生在拱底,達(dá)693MPa,螺栓已屈服。
1)環(huán)間張開(kāi),管片整體受力呈拱頂與拱底內(nèi)側(cè)受拉、外側(cè)受壓;左右拱腰外側(cè)受拉、內(nèi)側(cè)受壓狀態(tài)。考慮環(huán)間張開(kāi)后,分析環(huán)的最大壓應(yīng)力有所減小,即⑩環(huán)最大壓應(yīng)力從23.8MPa減為22.8MPa;環(huán)最大壓應(yīng)力從24.0MPa減為23.3MPa。
3)未考慮張開(kāi)時(shí),螺栓最大主應(yīng)力發(fā)生在拱頂部位,最大拉應(yīng)力為303MPa,遠(yuǎn)小于螺栓屈服強(qiáng)度600MPa,說(shuō)明在初始地應(yīng)力條件下,螺栓受力安全;考慮極限張開(kāi)后,螺栓最大拉應(yīng)力達(dá)718MPa,螺栓已屈服,但尚未達(dá)到螺栓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值800MPa。
4)從管片整體受力情況看,在環(huán)間張開(kāi)的極限工況下,管片最大壓應(yīng)力有所減小;但分析環(huán)拱頂、仰拱最大拉應(yīng)力急劇增大,均超過(guò)C60混凝土極限抗拉強(qiáng)度,說(shuō)明分析環(huán)的拱頂、仰拱部位可能被破壞,其余部位安全。
1)縱縫拱腰B6標(biāo)準(zhǔn)塊錯(cuò)臺(tái)使管片整體受力從B6標(biāo)準(zhǔn)塊呈圓形向相鄰塊擴(kuò)散發(fā)展,造成管片接頭B5-B6,B6-B7接縫外邊角混凝土被壓潰;B6標(biāo)準(zhǔn)塊最大拉應(yīng)力在B5-B6,B6-B7縱縫螺栓處明顯集中,超過(guò)C60混凝土極限抗拉強(qiáng)度,需引起重視。
3)環(huán)間張開(kāi)后分析環(huán)的最大壓應(yīng)力有所減小,但分析環(huán)拱頂、仰拱環(huán)內(nèi)部位最大拉應(yīng)力急劇增大,超過(guò)C60混凝土極限抗拉強(qiáng)度,此處混凝土有局部開(kāi)裂危險(xiǎn),其余部位安全。
4)在張開(kāi)、錯(cuò)臺(tái)超限工況下,部分螺栓最大拉應(yīng)力超過(guò)螺栓屈服強(qiáng)度,螺栓屈服,但未達(dá)到螺栓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值800MPa,留有一定安全余量。