黎仕國
(廣州設(shè)計院集團(tuán)有限公司,廣東 廣州 510620)
機(jī)電抗震支架是一種能把機(jī)電設(shè)施的地震作用荷載傳遞至承載結(jié)構(gòu)上的組件或裝置成品。機(jī)電抗震支架能夠限制在地震作用下附屬機(jī)電設(shè)施的位移,能夠控制機(jī)電設(shè)施的振動幅度??拐鹬У跫艿脑O(shè)計流程如下:分析土建圖紙→依據(jù)抗震規(guī)范選取抗震需求管線→確定間距,布置抗震支吊架→繪制節(jié)點(diǎn)、構(gòu)造詳圖→荷載校核、編支吊架力學(xué)計算書。其中第一步和第二步一般屬于設(shè)計院的工作內(nèi)容;第三步設(shè)計院圖紙一般采用通用節(jié)點(diǎn)大樣圖,實施前由成品抗震支吊架廠家深化;第五步則一般由中標(biāo)成品抗震支吊架廠家出具。
為了確定抗震支架的間距,需要按《建筑機(jī)電工程抗震設(shè)計規(guī)范》中,水平管線抗震支吊架計算間距公式計算取得,計算間距公式見式(1):
式中:l-水平管線抗震支吊架的計算間距,m;lo-水平管線抗震支吊架的間距基準(zhǔn)值,m;k-抗震支吊架斜撐角度的調(diào)整系數(shù);αEK-水平地震力綜合系數(shù)。
以下對式(1)中的參數(shù)進(jìn)行逐個分析:
給水管道包括生活冷水給水管道、熱水給水管道和消防給水管道??拐鹬У跫艿拈g距基準(zhǔn)值分成以下四種情況:①對于新建工程剛性連接的金屬管,側(cè)向支架基準(zhǔn)值為12m,縱向支架為24m;②對于新建工程柔性連接的金屬管,側(cè)向支架基準(zhǔn)值為6m,縱向支架為12m;③對于改建工程剛性連接的金屬管,側(cè)向支架基準(zhǔn)值為6m,縱向支架為12m;④對于改建工程柔性連接的金屬管,側(cè)向支架基準(zhǔn)值為3m,縱向支架為6m。
可以看出,任何工況下,縱向支架的基準(zhǔn)值均為側(cè)向支架的2倍,這給抗震支架的計算和布置帶來了極大的方便。故計算間距時,只需要計算側(cè)向支架即可。布置抗震支架時,只需要按側(cè)向支架的間距進(jìn)行布置,然后按間隔把側(cè)向支架替換為縱向支架即可。
斜撐角度的調(diào)整系數(shù)是一個與抗震支吊架斜撐角度相關(guān)的調(diào)整系數(shù)??拐鹬У跫苄睋谓嵌戎缚拐鹦睋螚U與承重垂直吊桿的夾角θ,在規(guī)范中表述為斜桿垂直長度與水平長度之比。為便于理解,已列出如表1所示所對照表。
從表1可以看出,當(dāng)斜撐桿與垂直吊桿的夾角θ越小,即斜撐桿越接近垂直的時候,斜撐角度的調(diào)整系數(shù)k值越大,則抗震支吊架的計算間距l(xiāng)則越小。這是因為根據(jù)力學(xué)特性,斜撐桿越接近垂直,當(dāng)其承受相同軸向應(yīng)力時,水平分量更小,故需要設(shè)置更多的斜撐桿。規(guī)范同時要求側(cè)向、縱向抗震支架的斜撐安裝,垂直角度θ宜為45°,且不得小于30°。當(dāng)垂直角度θ為30°時,斜桿垂直長度與水平長度之比為1.732,斜撐角度調(diào)整系數(shù)k值用內(nèi)插法得到為1.976。即斜撐角度調(diào)整系數(shù)k值即宜為1,且不得大于1.976。
表1 斜撐角度的調(diào)整系數(shù)對照
當(dāng)水平地震力綜合系數(shù)αEK≤1.0時,按1.0取。當(dāng)αEK>1.0時,按計算值。αEK的計算公式見式(2):
式中:γ-功能系數(shù);η-類別系數(shù);ζ1-狀態(tài)系數(shù);ζ2-位置系數(shù);αmax-地震影響系數(shù)最大值。
以下對式(2)中的參數(shù)進(jìn)行逐個分析。
1.3.1 γ(功能系數(shù))及η(類別系數(shù))分析
首先把給水分層消防與非消防給水管兩類,然后按表2進(jìn)行選擇。
表2 功能系數(shù)γ和類別系數(shù)η
表2中的甲類建筑、乙類建筑及丙類建筑的分類,屬于按建筑物使用功能重要性的分類。具體可以詳《建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)(GB 50223—2008)》。工程設(shè)計時,可以按結(jié)構(gòu)專業(yè)提資為準(zhǔn)。
1.3.2 ζ1(狀態(tài)系數(shù))分析
按照規(guī)范中的說法,狀態(tài)系數(shù)ζ1當(dāng)支承點(diǎn)低于管道質(zhì)心時,宜取2.0;其余情況取1.0。故當(dāng)采用支架時,支承點(diǎn)均位于管道上方,故取1.0;但應(yīng)注意當(dāng)采用支撐托架時,支承點(diǎn)均位于管道下方,此時宜取2.0。
1.3.3 ζ2(位置系數(shù))分析
當(dāng)管道位于建筑物的頂點(diǎn)時,宜取2.0;當(dāng)管道位于建筑物的底部時,宜取1.0。當(dāng)管道位于建筑物中部時,位置系數(shù)ζ2值用線型內(nèi)插值就得。注意此處建筑物底部指首層,而地下室均取1.0。按可見,同一類管道位于不同樓層時,其位置系數(shù)是不一樣的,也就說明不同樓層的抗震支架的間距將有可能不同。
1.3.4 αmax(地震影響系數(shù)最大值)分析
地震影響系數(shù)αmax值按多遇地震,并按抗震設(shè)防烈度及不同的設(shè)計基本地震加速度值進(jìn)行選取??拐鹪O(shè)防及設(shè)計基本地震加速度值詳《建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB 50011—2010)》(2016年版)。工程設(shè)計時,可以按結(jié)構(gòu)專業(yè)提資為準(zhǔn)。地震影響系數(shù)最大值αmax見表3。
表3 地震影響系數(shù)最大值αmax
抗震支架進(jìn)行手工排布時,可以采取兩種方式——終點(diǎn)不等間距布置法以及全程等間距布置法。以上兩種方法將對抗震支吊架的最終間距產(chǎn)生影響,以下進(jìn)行分析。
(1)終點(diǎn)不等間距布置法的布置原理如下。根據(jù)式(1)求得計算間距l(xiāng),從直管道的起點(diǎn)段(距離端點(diǎn)不大于600mm)開始布置第一個支架,然后按計算間距l(xiāng)布置后續(xù)支架,當(dāng)支架距終點(diǎn)端點(diǎn)不大于600mm時,布置結(jié)束;支架距終點(diǎn)端點(diǎn)大于600mm時,隨后再布置最后一個支架,布置結(jié)束。但也可適量減少倒數(shù)第二個支架與倒數(shù)第三個支架的間距。這種布置方法特點(diǎn)是除最后兩個支架間距外,直管段的支架間距均等于計算間距l(xiāng)。對于手工繪圖布置來講,終點(diǎn)不等間距布置法具有過程簡單、速度快的優(yōu)點(diǎn)。
(2)全程等間距布置法的布置原理如下。測量需布置抗震支架的管道的直線長度,然后除以計算間距l(xiāng),得出支架數(shù)No;No一般為帶小數(shù)的實數(shù),No往上取為整數(shù)后得N,用管道直線長度除以N,得到抗震支吊架的實際間距l(xiāng)s,然后在直管道上按實際間距l(xiāng)s依次均勻布置支架。這種布置方法特點(diǎn)是直管段上的支架間距均相等,并且實際間距小于計算間距l(xiāng)。但對于手工繪圖布置來講,等間距布置法的布置過程稍復(fù)雜、繪圖速度較終點(diǎn)不等間距布置法慢。
(1)根據(jù)上述對影響水平地震力綜合系數(shù)αEK的各參數(shù)分析,可知得出以下結(jié)論:
①當(dāng)抗震設(shè)防烈度為Ⅶ度級及以下時,αEK的計算值均小于1.0,故αEK取1.0即可,無須再計算;
②當(dāng)抗震設(shè)防烈度為Ⅷ度(0.30g)及以下時,只要不采用支撐托架(只采用吊架),αEK的計算值均小于1.0,故αEK取1.0即可,無須再計算;
③當(dāng)抗震設(shè)防烈度為Ⅷ度(0.20g)及以下時,只要不是甲類建筑的消防管道,αEK的計算值均小于1.0,故αEK取1.0即可,無須再計算;
④當(dāng)抗震設(shè)防烈度為Ⅸ度級以下時,只要不是甲類建筑的消防管道,并不采用支撐托架(只采用吊架),αEK的計算值均小于1.0,故αEK取1.0即可,無須再計算。
(2)對水平管線抗震支吊架的計算間距l(xiāng)的計算式可知,當(dāng)αEK的取值等于1時,有且只有當(dāng)斜撐角度的調(diào)整系數(shù)k值等于1時,l才等于lo。此時斜撐角度指抗震斜撐桿與承重垂直吊桿的夾角θ只能為45°。但由于施工現(xiàn)場管線眾多,安裝條件復(fù)雜,難以絕對保證現(xiàn)場斜撐安裝夾角θ為45°。為了便于現(xiàn)場按實際情況調(diào)整夾角θ,減少后期施工深化時的抗震支架數(shù)量變更,建議布置抗震支架時采用全程等間距布置法,該方法布置的支架實際間距小于計算間距l(xiāng),為現(xiàn)場調(diào)整夾角θ提供一定的裕度。