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    高層建筑前室機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)旁通泄壓閥超壓控制措施分析

    2021-07-21 09:56:00吳延奎蔣能飛
    制冷 2021年2期
    關(guān)鍵詞:壓閥前室旁通

    吳延奎,蔣能飛

    (深圳市建筑設(shè)計研究總院有限公司,深圳 518000)

    0 引言

    《建筑防排煙系統(tǒng)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》[1](GB51251-2017)(以下簡稱《煙規(guī)》)第3.4.4條規(guī)定,“機械加壓送風(fēng)量應(yīng)滿足走廊至前室至樓梯間的壓力呈遞增分布,余壓值應(yīng)符合下列規(guī)定:(1)前室、封閉避難層(間)與走道之間的壓差應(yīng)為25Pa~30Pa;(2)樓梯間與走道之間的壓差應(yīng)為40Pa~50Pa;(3)當(dāng)系統(tǒng)余壓值超過最大允許壓力差時應(yīng)采取泄壓措施。最大允許壓力差應(yīng)由本標(biāo)準(zhǔn)第3.4.9條計算確定?!睂τ跈C械加壓送風(fēng)系統(tǒng)的余壓值超過最大允許壓力差的泄壓措施,現(xiàn)行圖集《建筑防煙排煙系統(tǒng)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》圖示(15K606)[2]給出了兩種做法:1)設(shè)置余壓閥,做法簡單可靠,不再贅述;2)采用旁通管,在每層前室設(shè)置壓力(差)傳感器,控制加壓送風(fēng)機出口處的旁通泄壓閥,調(diào)節(jié)加壓送風(fēng)前室的余壓值,《煙規(guī)》第5.1.3條規(guī)定,“(1)當(dāng)防火分區(qū)內(nèi)火災(zāi)確認后,應(yīng)能在15s內(nèi)聯(lián)動開啟常閉加壓送風(fēng)口和加壓送風(fēng)機,并應(yīng)符合下列規(guī)定:……;(2)應(yīng)開啟該防火分區(qū)內(nèi)著火層及其相鄰上下層前室及合用前室的常閉送風(fēng)口,同時開啟加壓送風(fēng)機”。因此,當(dāng)某防火分區(qū)發(fā)生火災(zāi)時,該防火分區(qū)的前室的壓力(差)傳感器需同時控制著火層及其相鄰上下層前室的壓差,保證前室與走道間的壓差為25~30Pa,但整個加壓系統(tǒng)的風(fēng)量調(diào)節(jié)系統(tǒng)只有1個執(zhí)行機構(gòu)(旁通泄壓閥),用1個旁通泄壓閥控制3層前室的壓差,控制復(fù)雜,本文就某防火分區(qū)發(fā)生火災(zāi)時,對前室門的不同開啟狀態(tài)下的壓力、門洞風(fēng)速等進行分析。

    1 疏散門的狀態(tài)

    當(dāng)某層發(fā)生火災(zāi)時,機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)通過火災(zāi)自動報警系統(tǒng)等方式啟動,開啟著火層及其相鄰上下層前室的常閉送風(fēng)口,房間內(nèi)的人員聽到火災(zāi)報警開始向前室疏散,此時著火層及其相鄰上下層的疏散門的啟閉狀態(tài)存在以下幾種方式,詳見表1。

    表1 前室疏散門的啟閉狀態(tài)表

    2 幾點假設(shè)

    為了簡化分析,現(xiàn)將前室機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)做如下幾點假設(shè):(1)前室的疏散門為2.0m×1.6m的標(biāo)準(zhǔn)雙扇門,且僅按1扇雙扇門考慮,并取樓層中最不利的三層作為分析對象;(2)不考慮壓力(差)傳感器及旁通泄壓閥泄壓時的反應(yīng)時間;(3)加壓送風(fēng)口關(guān)閉時風(fēng)口按無漏風(fēng)量考慮;(4)加壓送風(fēng)量以計算送風(fēng)量為準(zhǔn),風(fēng)管水力計算時不考慮風(fēng)管漏風(fēng),即計算風(fēng)量不考慮1.2的漏風(fēng)系數(shù)。

    3 設(shè)計計算舉例

    為了更加具體的說明前室各狀態(tài)下的壓力及開啟門的風(fēng)速情況,現(xiàn)以一個具體案例舉例說明,由于這類案例比較普遍,建筑平面等建筑信息已被忽略,只取了論文中涉及到的相關(guān)參數(shù)。

    3.1 計算條件

    某辦公樓共20層,每層層高為4.5m,總建筑高度為90m,樓內(nèi)設(shè)防煙樓梯間及合用前室,合用前室的疏散門為2.0m×1.6m的標(biāo)準(zhǔn)雙扇門。加壓送風(fēng)量按合用前室和樓梯間分別設(shè)機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)計算,合用前室疏散門的門洞斷面風(fēng)速取0.7m/s,合用前室機械加壓送風(fēng)系統(tǒng)計算送風(fēng)量為L1=2×1.6× 0.7×3×3600=24192 m3/h,每個合用前室加壓送風(fēng)口風(fēng)量為8064 m3/h,合用前室加壓送風(fēng)系統(tǒng)示意圖見圖1所示。

    圖1 合用前室加壓送風(fēng)系統(tǒng)圖

    3.2 風(fēng)管設(shè)計工況水力計算

    各部分局部阻力系數(shù)ζ[3-4]見表2:

    表2 局部阻力系數(shù)計算表

    豎向鍍鋅風(fēng)管尺寸為1000mm×500mm,泄壓旁通風(fēng)管尺寸為1000 mm×500mm,多頁加壓送風(fēng)口尺寸為800×(500+250h),則設(shè)計狀態(tài)下的風(fēng)機全壓計算結(jié)果見下表3。

    表3 設(shè)計工況風(fēng)機水力計算表

    根據(jù)上述計算可知設(shè)計工況下的風(fēng)機全壓(597Pa)及風(fēng)量(24192 m3/h),查某后傾式離心風(fēng)機樣本可得設(shè)計工況下的管路及風(fēng)機特性曲線圖,如圖2所示,設(shè)計狀態(tài)點為a點。

    圖2 管路及風(fēng)機特性曲線圖

    3.3 其他工況分析

    (1)合用前室疏散門都關(guān)閉

    1)假如合用前室與走道的壓差△P=30 Pa時,則加壓送風(fēng)口開啟而合用前室疏散門關(guān)閉時,合用前室與走道的疏散門的漏風(fēng)量Lb= 0.827×A×△P1/2×1.25×3600=400m3/h,三層疏散門的總漏風(fēng)量為1200 m3/h,由于所選風(fēng)機的特性曲線不變,根據(jù)漏風(fēng)量1200m3/h與風(fēng)機特性曲線的交線可得b點,此時風(fēng)機的全壓為750Pa。實際上,此時系統(tǒng)的實際運行狀態(tài)點在a~b之間靠近b點,該狀態(tài)點對應(yīng)前室的壓力遠大于30Pa,三層合用前室均超壓。

    2)三層合用前室均超壓,旁通泄壓閥開啟泄壓,加壓送風(fēng)系統(tǒng)管路的特性曲線滿足如下公式:

    式中,△P為管路系統(tǒng)的阻力,Pa;S為管路綜合阻力系數(shù),kg/m7;d為管徑,m;ζ為局部阻力系數(shù);l為管道長度,m;ρ為空氣密度,kg/m3;Q為風(fēng)機風(fēng)量,m3/s。

    對于0’-6段管路,在d、l已給定時,S只隨λ與∑ζ變化,λ值與流動狀態(tài)有關(guān),當(dāng)流體處在阻力平方區(qū)時,可視為常數(shù)[5],本文λ=0.017。合用前室疏散門都關(guān)閉時,可求得此時S=6.4 kg/m7,代入公式(1)可得△P=6.4Q2,由此公式繪制成管路特性曲線與風(fēng)機特性曲線交點為b1點,此時風(fēng)機風(fēng)量為30200m3/h,風(fēng)機全壓為451Pa;同時,由風(fēng)機風(fēng)量可計算出風(fēng)管6~4段的阻力損失為126Pa,合用前室疏散門都關(guān)閉時,近似認為圖1中的4點的壓力與合用前室壓力相等,此時4點的全壓為325Pa>30Pa,即當(dāng)開啟旁通泄壓閥泄壓時,合用前室的壓差仍然大于《煙規(guī)》第3.4.4條規(guī)定的壓差

    (2)某一層合用前室疏散門開啟(如20F),其他樓層疏散門關(guān)閉

    1)假如合用前室與走道的壓差△P=30Pa,開啟層設(shè)計風(fēng)量8064m3/h遠大于其他兩層漏風(fēng)量(800m3/h),由管網(wǎng)特性曲線可知風(fēng)機風(fēng)量要大于開啟層設(shè)計風(fēng)量,為便于分析問題,風(fēng)機風(fēng)量Lc取12000m3/h,由風(fēng)量12000m3/h與風(fēng)機特性曲線的交線可得c點,此時風(fēng)機的全壓為680Pa。實際上,此時系統(tǒng)的實際運行狀態(tài)點在a~c之間靠近c點,該狀態(tài)點對應(yīng)前室的壓力遠大于30Pa,疏散門關(guān)閉樓層的前室(18F、19F)超壓。

    2)超壓樓層反饋致使旁通泄壓閥泄閥開啟,此時20F疏散門開啟同理求得S’0-4=29.8 kg/m7,S4-7=4.7 kg/m7。0’-4段與4-7并聯(lián)環(huán)路的總的管路綜

    合阻力系統(tǒng)S=4.2kg/m7,此時風(fēng)機風(fēng)量為33200m3/h,風(fēng)機全壓為357Pa;流體流經(jīng)并聯(lián)環(huán)路時,各管路的阻力損失相等,通過的總流量為各并聯(lián)管路的流量之和,由S’0-4=29.8 kg/m7得到0’-4段的風(fēng)量為9443m3/h>8064m3/h,此時的風(fēng)量滿足《煙規(guī)》第3.4.6條要求的最小風(fēng)速要求。同時可以計算出此狀態(tài)下2點的壓力為130Pa,即19層(疏散門未開啟)合用前室的壓力約為130 Pa>30Pa,該層合用前室超壓。同理,18層(疏散門未開啟)在該狀態(tài)下也超壓。即:此狀態(tài)下,旁通泄壓閥開啟時,疏散門開啟層的風(fēng)量能滿足規(guī)范所要求的風(fēng)量,其余兩層合用前室的疏散門關(guān)閉,壓差大于規(guī)范要求壓差值。

    (3)某兩層合用前室疏散門開啟(如20F、19F),18F疏散門關(guān)閉

    同理,可求得此狀態(tài)下0’-4段的風(fēng)量為15180 m3/h<8064×2=16128 m3/h(此時系統(tǒng)運行于圖1中的d點),20F和19F的風(fēng)量不能滿足《煙規(guī)》第3.4.6條要求的最小風(fēng)速(0.7m/s),防煙失效。同時,可以計算出圖1中的0’~3的阻力為90Pa,即18F合用前室的壓力約為90 Pa>30Pa,此層合用前室超壓。當(dāng)旁通閥開啟時,20F和19F的風(fēng)量更加無法滿足規(guī)范要求。

    綜上所述,合用前室疏散門的各狀態(tài)下的壓力及開啟門的風(fēng)速情況匯總于表4。

    表4 各狀態(tài)下合用前室的壓力及疏散門開啟時的門洞風(fēng)速一覽表

    4 結(jié) 語

    本文通過實際案例對火災(zāi)時著火層及其相鄰上下層合用前室門的不同開啟狀態(tài)的分析可知,采用旁通泄壓閥控制機械加壓送風(fēng)正壓值的方式即使不考慮壓力(差)傳感器及旁通泄壓閥的反應(yīng)時間,也難以滿足前室的壓差要求,而實際中旁通泄壓閥一般從關(guān)到全開走完行程的時間在30~ 150 s之間[6],這將加重超壓問題,并且當(dāng)加壓送風(fēng)口開啟樓層不是最不利樓層時,管路特性變小,風(fēng)機風(fēng)量變大,泄壓情況更為凸顯,為了保證人員及時、安全疏散,建議前室采用余壓閥等安全可靠的泄壓方式。

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