模塊化鋼框架單元新型盒式連接節(jié)點(diǎn)及其設(shè)計(jì)方法

秦佳俊 譚平 尚繼英 李一明 戴淑丹

摘 要：提出一種模塊化鋼框架單元（以下簡(jiǎn)稱“模塊單元”）的連接方法，采用盒式連接組件（BCC-1和BCC-2）、連接板即可實(shí)現(xiàn)2、4、8個(gè)模塊單元的全螺栓連接。分析節(jié)點(diǎn)的受力機(jī)理，并基于中國規(guī)范給出模塊單元新型盒式連接節(jié)點(diǎn)（以下簡(jiǎn)稱：“盒式節(jié)點(diǎn)”）的設(shè)計(jì)流程和設(shè)計(jì)方法。以某11層模塊化鋼框架辦公樓為例，分別對(duì)一角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，并采用有限元軟件Abaqus對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行循環(huán)往復(fù)加載，以驗(yàn)證節(jié)點(diǎn)的抗震性能。結(jié)果表明：角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的塑性鉸均先在BCC-1、BCC-2腹板上形成，可以在震后快速更換BCC-1、BCC-2，以恢復(fù)節(jié)點(diǎn)使用功能;角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)均符合ANSI/AISC 360-10規(guī)范對(duì)半剛性節(jié)點(diǎn)的要求，且節(jié)點(diǎn)滯回曲線均飽滿，抗震性能好;節(jié)點(diǎn)極限抗彎承載力預(yù)測(cè)值與有限元結(jié)果的比值均大于90%，說明盒式節(jié)點(diǎn)構(gòu)造、設(shè)計(jì)理念以及提出的連接設(shè)計(jì)方法合理。

關(guān)鍵詞：模塊化鋼框架;盒式連接節(jié)點(diǎn);節(jié)點(diǎn)剛度;抗震性能;設(shè)計(jì)方法

中圖分類號(hào)：TU391 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2096-6717（2021）03-0037-07

Abstract： A method to connect modular steel frame units（hereinafter referred to "modular units"） was proposed， which is that 2， 4， or 8 modular units can be connected by innovative box connecting component（BCC-1and BCC-2）， plates through high strength bolts. Force mechanism of box connections were analyzed， and based on the Chinese code， the design flow and design method of the inovative box connections （hereinafter referred to "box connections"） of modular units were proposed. Taking the 11 layers modular steel frame office as an example， an corner connection and an edge connection were designed， and low cycle reciprocating loading were carried out on the connection using the finite element software Abaqus to verify seismic resistance of modular connections. Results show that： plastic hinge of corner connections and edge connections initialed on web of BCC-1 and BCC-2， which can be quickly replaced after an earthquake to restore the function of connections. Both connections met the requirements of the ANSI/AISC 360-10 specification for semi-rigid connections， and hysteresis curve were full， indicating good seismic resistance. Both ratio of ultimate bending capacity of predicted value and finite element results exceed 90%， indicating that the structure， the idea， and the design method are reasonable.

Keywords：modular steel frame; box connections; joint rigidity; seismic performance; design method

模塊化鋼結(jié)構(gòu)建筑的梁、柱等構(gòu)件均由工廠加工生產(chǎn)，施工現(xiàn)場(chǎng)只需進(jìn)行螺栓拼接或者人工焊接即可，具有工業(yè)化程度高、輕質(zhì)高強(qiáng)、施工周期短等優(yōu)點(diǎn)，是一種極具工業(yè)化特性的建筑結(jié)構(gòu)體系[1]。形成可靠模塊化結(jié)構(gòu)體系的難點(diǎn)在于一個(gè)節(jié)點(diǎn)上需要連接兩柱四梁、四柱八梁、甚至是八柱十六梁，而且高裝配率模塊單元需要在工廠完成，現(xiàn)場(chǎng)連接不占用室內(nèi)空間。目前已經(jīng)開發(fā)了多種模塊單元連接形式，Annan等[2]提出全焊接式模塊化鋼支撐體系的連接節(jié)點(diǎn)，并對(duì)節(jié)點(diǎn)以及鋼框架支撐體系進(jìn)行了深入的研究。Park等[3]提出的采用拼接板、高強(qiáng)度螺栓進(jìn)行模塊之間的水平和豎向連接，理論和試驗(yàn)研究的重點(diǎn)在于節(jié)點(diǎn)處4根柱作為嵌入式地基的整體。Lee等[4]以不削弱柱截面為前提，提出采用L型、T型、十字型連接件將模塊單元連接在一起，并且對(duì)上、下兩個(gè)模塊連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了抗震性能的試驗(yàn)研究。中國學(xué)者也開展了對(duì)模塊化結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)形式及其性能的探索，Deng等[5]提出用柱端開孔，采用十字型拼接板螺栓連接，蓋板焊接封口的模塊單元連接方式，并且對(duì)角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)的抗震性能進(jìn)行了深入研究，結(jié)果表明，節(jié)點(diǎn)在往復(fù)荷載作用下的破壞均發(fā)生在梁端。Chen等[6-7]采用插入式連接件和對(duì)穿螺栓實(shí)現(xiàn)了模塊單元之間的連接，分別對(duì)模塊單元角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了足尺試驗(yàn)。王燕等[8]提出一種內(nèi)套筒加焊接的連接件用于多個(gè)模塊的連接，用有限元分析不同套筒厚度、連接板厚度下節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力路徑，提出了可供參考的套筒厚度。

筆者提出了一種新型盒式模塊單元連接形式，可以僅使用螺栓即可完成模塊單元之間的連接。用于連接模塊單元的連接組件包括BCC-1、BCC-2以及一些連接板，根據(jù)實(shí)際需要確定不同連接位置的連接組件類型和個(gè)數(shù)，所有的連接工作可以在模塊單元外部完成且無焊接流程。除此以外，設(shè)計(jì)時(shí)以節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受剪而穩(wěn)定耗能且塑性鉸形成于BCC-1、BCC-2腹板為目標(biāo)，讓節(jié)點(diǎn)能用于抗震設(shè)防烈度地區(qū)并實(shí)現(xiàn)BCC-1、BCC-2的可更換。闡述了節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造和設(shè)計(jì)理念，基于“等強(qiáng)度理論”，結(jié)合《結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[9]、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[10]給出盒式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的一般過程，將該方法用于7度設(shè)防區(qū)的某模塊化鋼結(jié)構(gòu)辦公樓的模塊單元連接設(shè)計(jì)中，并使用有限元軟件Abaqus 6.14對(duì)節(jié)點(diǎn)性能進(jìn)行驗(yàn)證。

1 盒式節(jié)點(diǎn)構(gòu)造及原理

設(shè)計(jì)了用于模塊單元連接的盒式連接組件，可以實(shí)現(xiàn)2、4、8個(gè)模塊單元之間的連接，圖1（a）、（b）分別為連接2個(gè)和4個(gè)模塊單元的邊節(jié)點(diǎn)示意圖。每4個(gè)模塊單元按圖1（b）完成連接固定后，再通過連接板在模塊單元柱加勁肋上連接即可完成8個(gè)模塊單元的連接。根據(jù)設(shè)計(jì)需要的個(gè)數(shù)和位置開螺栓孔，并且模塊單元柱端有一小段懸臂長(zhǎng)度用于上、下模塊單元柱之間的連接。BCC-1用于角節(jié)點(diǎn)上、下模塊單元的連接，BCC-2可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)模塊單元的水平和豎向連接。

基于對(duì)鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的性能要求[11]，兼顧模塊單元連接的實(shí)際需要，闡述本模塊單元連接節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)理念和傳力機(jī)制。首先，用BCC-1和BCC-2的豎向連接板實(shí)現(xiàn)上、下模塊單元柱與柱的直接連接，保證豎向荷載傳遞的連續(xù)性，同時(shí)，避免因?yàn)槟K單元柱截面上拉應(yīng)力存在而在上、下模塊單元之間產(chǎn)生縫隙。其次，讓BCC-1和BCC-2腹板參與受剪，實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的能量耗散。對(duì)于角節(jié)點(diǎn)，在水平荷載作用下，BCC-1腹板上受到的剪力來自兩個(gè)部分，柱腹板拼接板和水平加勁肋之間的腹板區(qū)域受剪引起B(yǎng)CC-1腹板的受剪，以及BCC-1水平連接板上螺栓孔受螺栓擠壓引起B(yǎng)CC-1腹板受剪，相對(duì)來說，作用在BCC-1腹板截面上的剪力較小，通過設(shè)置合理的截面尺寸或者采用低屈服應(yīng)力、高變形能力的材料使BCC-1腹板參與受剪耗能，將塑性鉸集中在BCC-1腹板上。BCC-2因?yàn)殚L(zhǎng)度較小，截面上的剪應(yīng)力不可忽略，且BCC-2水平、豎直兩個(gè)方向受剪，容易實(shí)現(xiàn)BCC-2的腹板耗能。對(duì)于中間節(jié)點(diǎn)，水平方向的受力及耗能機(jī)理同邊節(jié)點(diǎn)，可以滿足抗震設(shè)防地區(qū)的需要。最后，僅由BCC-1、BCC-2、腹板連接板等采用高強(qiáng)度螺栓即可完成模塊單元之間的連接，安裝方便且可拆卸，地震作用下塑性變形集中在BCC-1、BCC-2腹板上，震后可以快速更換BCC-1和BCC-2，以恢復(fù)結(jié)構(gòu)的使用功能。

2 盒式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)流程

模塊單元連接節(jié)點(diǎn)作為模塊化結(jié)構(gòu)體系中的重要部分，在設(shè)計(jì)時(shí)除了考慮強(qiáng)度、剛度外，還要具有良好的延性以及耗能能力。具體來說，盒式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)時(shí)主要通過3個(gè)方面來提高盒式節(jié)點(diǎn)的抗震性能，使模塊化鋼框架體系能用于抗震設(shè)防烈度地區(qū)。第一，強(qiáng)度方面，豎向連接截面的強(qiáng)度要大于模塊單元柱的截面強(qiáng)度;第二，剛度方面，通過有限元計(jì)算驗(yàn)算小震作用下層間位移角是否滿足《結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[9]的要求;最后，通過合理設(shè)計(jì)BCC-1、BCC-2腹板實(shí)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)的穩(wěn)定耗能，使得模塊化鋼結(jié)構(gòu)體系能用于抗震設(shè)防區(qū)，具體的盒式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)流程見圖2。

3 盒式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)

3.1 豎向連接設(shè)計(jì)

按照“等強(qiáng)度理論”要求實(shí)現(xiàn)模塊單元之間的豎向連接，盒式角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的豎向連接公式可以統(tǒng)一為式（1）。

同樣用“等強(qiáng)度理論”確定模塊之間連接所需的高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)?？紤]作用在盒式角節(jié)點(diǎn)模塊單元柱截面上的彎矩設(shè)計(jì)值為Mc=Wcn·f，在柱截面彎矩作用下，翼緣連接板連接的高強(qiáng)度螺栓受剪，所需高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)見式（2）。BCC-1上水平連接板與地板梁、天花板梁翼緣連接的高強(qiáng)度螺栓以受拉為主，作用在地板梁、天花板梁高強(qiáng)度螺栓上的總設(shè)計(jì)拉力值分別為：Nfbt=AfbW·fv、Ncbt=AcbW·fv，高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)按照式（3）計(jì)算。

式中：nfb、ncb、ncF分別為地板梁與BCC-1連接、天花板梁與BCC-1連接、柱翼緣與BCC-1上豎向連接板連接所需的高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù);f、fv分別為鋼材的抗拉、抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;AfbW、AcbW分別為地板梁、天花板梁橫截面面積;NbV、NbT分別為高強(qiáng)度螺栓的抗剪、抗拉承載力設(shè)計(jì)值。

3.2 水平連接設(shè)計(jì)

邊節(jié)點(diǎn)中BCC-2豎向截面要滿足彎矩、剪力在水平方向的傳遞，BCC-2的豎向截面、豎向連接所需高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)需要分別滿足式（4）、式（5）。

式中：A2nV、Afb、Acb分別為BCC-2縱向、地板梁、天花板梁的凈截面面積;W2nV、Wfb、Wcb分別為BCC-2縱向、地板梁、天花板梁的縱向截面凈截面模量;n2V為BCC-2豎向連接板與柱翼緣連接所需要的高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)。

3.3 節(jié)點(diǎn)域驗(yàn)算

對(duì)于盒式角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)①、②的設(shè)計(jì)同普通鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，盒式節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)理念為BCC-1腹板耗能，BCC-2腹板除了耗能外還需傳遞水平方向外力，其合理設(shè)計(jì)是實(shí)現(xiàn)模塊化結(jié)構(gòu)體系用于抗震設(shè)防區(qū)以及實(shí)現(xiàn)BCC-1、BCC-2可更換的前提。圖3給出了盒式角節(jié)點(diǎn)、盒式邊節(jié)點(diǎn)的受力示意圖，盒式邊節(jié)點(diǎn)受力示意圖取一半結(jié)構(gòu)。

對(duì)于盒式角節(jié)點(diǎn)，BCC-1腹板需要滿足截面1-1上剪應(yīng)力小于核心區(qū)①，且能保持腹板的局部穩(wěn)定性。

式中：A1、Ac分別為BCC-1腹板、核心區(qū)①的截面面積;τ11-1、τc1-1分別為1-1截面上BCC-1腹板、核心區(qū)1按照截面積所分擔(dān)的剪應(yīng)力。

對(duì)于盒式邊節(jié)點(diǎn)，作為受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)的BCC-2，其截面上剪力較大，2-2截面上的剪表達(dá)式為

2-2截面上剪力面上的剪應(yīng)力需滿足強(qiáng)度要求，即式（8），以及局部穩(wěn)定性要求。

3.4 極限抗彎承載力

對(duì)于角節(jié)點(diǎn)來說，極限抗彎承載力Mcu，P為所連接上、下模塊單元地板梁、天花板梁極限抗彎承載力McbnP、MfbnP之和，見式（9），因模塊單元天花板梁、地板梁上有螺栓孔，則天花板梁、地板梁的極限抗彎承載力均為去除螺栓孔的凈截面所提供。

BCC-2連接的左、右模塊單元柱各自受力變形，定義盒式中間節(jié)點(diǎn)的極限抗彎承載力為相鄰模塊單元柱所承受的極限抗彎承載力之和。盒式邊節(jié)點(diǎn)所連模塊單元天花板梁、地板梁受彎，BCC-2雙向受剪，盒式邊節(jié)點(diǎn)的極限抗彎承載力Meu，P為

式中：A2nH為BCC-2橫向的凈截面面積。

4 盒式節(jié)點(diǎn)工程應(yīng)用及驗(yàn)證

4.1 連接設(shè)計(jì)

以某11層模塊化建筑示范綜合辦公樓為例，完成了新型盒式節(jié)點(diǎn)的研發(fā)與設(shè)計(jì)研究。辦公樓的設(shè)計(jì)使用年限為50年，建筑類別丙類，地面粗糙度為B類，II類場(chǎng)地，50年設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)地震分組第2組，基本地震加速度0.1g。辦公樓平面尺寸為42 m×15.6 m，選擇一層模塊單元和二層模塊單元之間的盒式節(jié)點(diǎn)進(jìn)行連接設(shè)計(jì)。一、二層模塊單元柱截面為HW250×250×9×14，模塊單元梁截面均為HN150×300×6.5×9。模塊化鋼結(jié)構(gòu)單元、BCC-1、BCC-2、腹板連接板、翼緣連接板用鋼均為Q235鋼，螺栓采用10.9級(jí)M20的高強(qiáng)度螺栓。

根據(jù)模塊單元的梁、柱尺寸，按前述設(shè)計(jì)流程，分別進(jìn)行角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)。盒式角節(jié)點(diǎn)處使用的連接構(gòu)件為BCC-1（×1）、腹板拼接板（×1）、翼緣拼接板（×1），其中，翼緣拼接板尺寸同BCC-1的豎向連接板。盒式邊節(jié)點(diǎn)處使用的連接組件為翼緣連接板（×2），其中，翼緣拼接板尺寸同BCC-1的豎向拼接板，腹板連接板（×2）、BCC-2（×1）。

4.2 有限元模型

為驗(yàn)證盒式節(jié)點(diǎn)的抗震性能，采用有限元軟件Abaqus 6.14分別對(duì)角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)進(jìn)行靜力推覆分析。模型中，模塊單元、連接組件用鋼的設(shè)計(jì)屈服強(qiáng)度為fy=235 N/mm2，極限強(qiáng)度fu=370 N/mm2;采用10.9級(jí)M20高強(qiáng)度螺栓，屈服強(qiáng)度為fy=940 N/mm2，極限強(qiáng)度fu=1 040 N/mm2。建模時(shí)，模塊單元、連接構(gòu)件以及高強(qiáng)度螺栓均采用實(shí)體元建模，在模型中分別考慮上模塊與下模塊之間、連接組件與模塊單元之間、連接組件與高強(qiáng)度螺栓之間、模塊單元與高強(qiáng)度螺栓之間的接觸。參考《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，

各部件之間采取噴硬質(zhì)石英砂處理，摩擦系數(shù)取為0.45，在Abaqus 6.14里采用bolt force對(duì)螺栓桿施加的預(yù)緊力。角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的加載作用點(diǎn)均在柱端，用點(diǎn)rp耦合角節(jié)點(diǎn)整個(gè)柱頂截面，邊節(jié)點(diǎn)的加載點(diǎn)在相鄰柱柱端，分別用點(diǎn)rp1、rp2耦合左、右模塊柱柱頂截面，角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)均施加X方向的位移，如圖4所示，模型中均考慮了0.1的軸壓比。

4.3 數(shù)值分析

通過螺栓上預(yù)緊力（bolt force）加載步來驗(yàn)證有限元模型的正確性，角節(jié)點(diǎn)模型中，螺栓單元上的平均應(yīng)力為317.8 N/mm2，邊節(jié)點(diǎn)模型中，螺栓單元上的平均應(yīng)力為316.5 N/mm2，螺栓截面上拉力等于所施加的預(yù)緊力100 kN，說明模型的模擬結(jié)果可靠。經(jīng)驗(yàn)證的盒式角節(jié)點(diǎn)、盒式邊節(jié)點(diǎn)的滯回曲線如圖5所示，曲線呈明顯梭形且飽滿，表明節(jié)點(diǎn)在加載過程中均消耗大量的能量，具有良好的抗震性能。圖6為角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的骨架曲線，可以看出，角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)均符合ANSI/AISC 360-10 [12]第1～8部分節(jié)點(diǎn)分類中對(duì)半剛性節(jié)點(diǎn)的要求。

圖6結(jié)合表1分析表明：強(qiáng)度方面，節(jié)點(diǎn)在正、反方向加載時(shí)均沒有表現(xiàn)出明顯峰值，角節(jié)點(diǎn)能夠傳遞90%以上彎矩，BCC-2較大幅度地增加邊節(jié)點(diǎn)的極限抗彎承載力，傳遞彎矩為128.5%。延性方面，角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)均表現(xiàn)出較好的延性，正、反方向加載時(shí)，角節(jié)點(diǎn)的延性系數(shù)μ均值為2.703 5，邊節(jié)點(diǎn)的延性系數(shù)μ均值為4.911、5.384 5。Mu，P為預(yù)測(cè)的節(jié)點(diǎn)極限抗彎承載力，其對(duì)角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)的極限抗彎承載力預(yù)測(cè)值與有限元結(jié)果比值Mu，P/Mu的平均值分別為1.01、0.905，具有很高的精度，Mu取層間位移角0.02 rad對(duì)應(yīng)的彎矩承載力為極限抗彎承載力。

在彈性階段，角節(jié)點(diǎn)上BCC-1腹板上的最大剪應(yīng)力τ11-1=98.2 N/mm2<43fv=167 N/mm2，邊節(jié)點(diǎn)上剪應(yīng)力τ2-2=140.2 N/mm2<43fv=167 N/mm2，符合節(jié)點(diǎn)域強(qiáng)度驗(yàn)算要求。圖6給出了盒式角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)在層間位移達(dá)到0.02 rad時(shí)的應(yīng)力云圖，可以看出，角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的塑性破壞均出現(xiàn)在連接組件BCC-1、BCC-2腹板上，即大震作用下，邊節(jié)點(diǎn)

上模塊單元基本保持彈性，可以通過震后更換BCC-1、BCC-2快速恢復(fù)結(jié)構(gòu)的使用功能[13]。

中國規(guī)范[9]的“三水準(zhǔn)”設(shè)防目標(biāo)要求為“小震不壞、中震可修、大震不倒”，盒式角節(jié)點(diǎn)、在正、反方向加載的屈服層間位移角分別為：1/135、1/140，盒式邊節(jié)點(diǎn)在正、反方向加載的屈服層間位移角分別為：1/200、1/202，均大于1/250，在層間位移角為1/50時(shí)，角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力沒有下降趨勢(shì)，剛度方面滿足中國規(guī)范[9-10]要求。

5 結(jié)論

設(shè)計(jì)了基于盒式連接組件BCC-1、BCC-2的全螺栓盒式節(jié)點(diǎn)，對(duì)節(jié)點(diǎn)構(gòu)造以及設(shè)計(jì)理念進(jìn)行詳細(xì)的闡述，并基于“等強(qiáng)度理論”給出了盒式節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)流程和豎向、水平方向的連接設(shè)計(jì)公式，分析了節(jié)點(diǎn)的極限抗彎承載力，并以塑性鉸形成于BCC-1、BCC-2腹板為目標(biāo)，進(jìn)行了BCC-1、BCC-2的腹板設(shè)計(jì)，采用有限元軟件ABAQUS 6.14對(duì)角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)抗震性能進(jìn)行分析，結(jié)論如下：

1）采用提出的模塊單元盒式節(jié)點(diǎn)連接設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)的角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)在往復(fù)加載作用下的塑性變形集中在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，并且BCC-1、BCC-2腹板截面削弱處首先屈服形成塑性鉸，既滿足了節(jié)點(diǎn)域腹板受剪耗能的理念，又可以在震后快速更換BCC-1、BCC-2以恢復(fù)節(jié)點(diǎn)的使用功能，表明提出的盒式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)理念和設(shè)計(jì)方法合理。

2）盒式角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)均符合ANSI/AISC 360-10規(guī)范對(duì)于半剛性節(jié)點(diǎn)的要求，正、反方向下，角節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)能傳遞的極限抗彎承載均值分別為93.5%、128.5%;角節(jié)點(diǎn)和邊節(jié)點(diǎn)在層間位移角為1/250時(shí)，均處于彈性，層間位移角達(dá)到1/50時(shí)，沒有表現(xiàn)出抗彎承載力的降低，而且滯回曲線、骨架曲線和模型結(jié)果數(shù)據(jù)顯示節(jié)點(diǎn)具有良好的抗震性能，說明盒式節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)方法合理。

3）正、反方向下，盒式角節(jié)點(diǎn)極限抗彎承載力的預(yù)測(cè)值與有限元結(jié)果的比值Mu，P/Mu均值為1.01，盒式邊節(jié)點(diǎn)極限抗彎承載力的預(yù)測(cè)值與有限元結(jié)果的比值Mu，P均值為0.905，說明給出的節(jié)點(diǎn)極限抗彎承載力公式能很好地預(yù)測(cè)節(jié)點(diǎn)的極限抗彎承載力。

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（編輯 章潤(rùn)紅）