雙向土工格柵加筋水穩(wěn)碎石力學(xué)特性試驗(yàn)研究

王開鳳 李邦彥 袁 明

(武漢理工大學(xué)交通學(xué)院1) 武漢 430070) (深圳市城市交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究中心股份有限公司2) 深圳 518000)

0 引 言

水穩(wěn)基層承受來自面層的荷載，并將荷載擴(kuò)散到路基中，從而大幅提高路面的整體承載能力，在我國公路建設(shè)中應(yīng)用廣泛.目前，我國道路交通量日益增加，車輛迅速大型化且超載現(xiàn)象嚴(yán)重[1].我國提高路面質(zhì)量的傳統(tǒng)方法是嚴(yán)格控制路面施工質(zhì)量、采用合理的路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，如提高路面結(jié)構(gòu)層材料的施工均勻性、嚴(yán)把路面材料關(guān)、加強(qiáng)路面施工組成設(shè)計(jì)等.這些無疑是提高路面質(zhì)量的有效辦法，但是路面的開裂、沉陷等病害[2]，不僅僅和路面本身質(zhì)量有關(guān)，而且還和水穩(wěn)基層路用性能有很大的關(guān)系.大量工程實(shí)踐應(yīng)用結(jié)果表明：水穩(wěn)基層材料雖然具有較好的承載力，但是這類材料具有明顯脆性，同時(shí)在車輛荷載作用下及受自身干縮溫縮特性的影響，使得在后期使用過程中很容易出現(xiàn)裂縫.裂縫自下而上，反射到面層，導(dǎo)致表面水從裂縫空隙中滲入道路結(jié)構(gòu)，并且難以排出，基層內(nèi)部含水量飽和，在行車荷載的反復(fù)作用下，會(huì)出現(xiàn)沖刷和唧泥現(xiàn)象，從而導(dǎo)致裂縫的進(jìn)一步擴(kuò)大，降低道路的使用質(zhì)量和壽命.

Hayssam等[3]將土工格柵設(shè)置于加鋪層，根據(jù)土工格柵的抗拉性和延展性，發(fā)現(xiàn)其提供的抗拉強(qiáng)度能夠控制反射裂縫的擴(kuò)展，證明了土工格柵的加筋作用.文中嘗試?yán)秒p向土工格柵加筋作用防治水泥穩(wěn)定碎石基層裂縫，提高水泥穩(wěn)定碎石的抗拉、抗剪和承載能力.將雙向土工格柵設(shè)置于水泥穩(wěn)定碎石中，壓制成試件，通過無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)、彎拉強(qiáng)度試驗(yàn)、干縮試驗(yàn)及溫縮試驗(yàn)，根據(jù)不同層數(shù)不同養(yǎng)生齡期下試件的力學(xué)性能變化趨勢(shì)，研究雙向土工格柵加筋對(duì)水泥穩(wěn)定碎石力學(xué)特性的影響.

1 雙向土工格柵加筋水泥穩(wěn)定碎石原材料性能

1.1 水泥

選用湖北省鄂州市某公司生產(chǎn)的P.C 32.5R復(fù)合硅酸鹽水泥，其各項(xiàng)性能滿足JTG/T-F20—2015《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》[4]要求.

1.2 集料

根據(jù)文獻(xiàn)[4]可知，為確保測(cè)試的水穩(wěn)材料具有與實(shí)際相符的道路性能，對(duì)水穩(wěn)基層所用材料有明確的技術(shù)要求.選用南京斧山碎石場(chǎng)的石灰石，各項(xiàng)性能指標(biāo)見表1.

表1 集料性能指標(biāo)

本次試驗(yàn)選用的四檔集料，粒徑分別為0～2.36，2.36～4.75，4.75～13.2，13.2～26.5 mm，根據(jù)文獻(xiàn)[4]可知，水泥穩(wěn)定碎石的級(jí)配范圍選用高速公路C-B-1，集料篩分后進(jìn)行配合比計(jì)算，確定出四檔集料的配合比，其比例為：(0～2.36 mm)∶(2.36～4.75 mm)∶(4.75～13.2 mm)∶(13.2～26.5 mm)=21.5∶30.9∶9.6∶38.

1.3 雙向土工格柵

土工格柵是由抗拉條帶單元結(jié)合形成的有規(guī)則網(wǎng)格型式的土工合成材料，是目前工程上應(yīng)用最廣的一種加筋材料[5].雙向土工格柵的網(wǎng)孔會(huì)與水穩(wěn)碎石之間發(fā)生相互摩擦，產(chǎn)生摩擦阻力，提高水泥穩(wěn)定碎石的穩(wěn)定性，土工格柵的高抗拉強(qiáng)度，可以在較大的面積范圍之內(nèi)將荷載應(yīng)力均勻的擴(kuò)散，使得水泥穩(wěn)定碎石處于靜力平衡的狀態(tài)[6].

試驗(yàn)選用的雙向土工格柵是拉伸塑料土工格柵[7].其網(wǎng)孔形狀為30 mm×30 mm的正方形，筋帶橫截面積近似取為9×10-6m2，雙向土工格柵力學(xué)性能指標(biāo)數(shù)據(jù)見表2.

表2 雙向土工格柵力學(xué)性能

2 雙向土工格柵加筋水泥穩(wěn)定碎石力學(xué)性能試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為了驗(yàn)證雙向土工格柵對(duì)水泥穩(wěn)定碎石的加筋作用，需要進(jìn)行水泥穩(wěn)定碎石的性能試驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)包括無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)、彎拉強(qiáng)度試驗(yàn)、干縮試驗(yàn)及溫縮試驗(yàn).無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)使用圓柱形試件，彎拉強(qiáng)度試驗(yàn)、干縮試驗(yàn)、溫縮試驗(yàn)使用梁式試件.而水泥穩(wěn)定碎石的最大干密度和最佳含水量是試件成型的關(guān)鍵因素.

采用擊實(shí)試驗(yàn)來確定水泥穩(wěn)定碎石的最大干密度和最佳含水量[8].根據(jù)圖1干密度-含水量的關(guān)系曲線，確定出試樣的最大干密度和最佳含水量為2.376 g/cm3和5.55%.

圖1 干密度-含水量關(guān)系曲線圖

按照最大干密度和最佳含水量為標(biāo)準(zhǔn)確定好試料，使用圓柱形、梁式試模和壓力機(jī)壓制水泥穩(wěn)定碎石試件，試件脫模后進(jìn)行養(yǎng)生，試件成型過程見圖2和圖3.

圖2 圓柱形試件成型過程

2.2 雙向土工格柵的布置

圓柱形試件中，土工格柵分別布置0、1、2和3層，具體的布置方式見圖4，其中虛線代表土工格柵，n為土工格柵層數(shù).為了防止格柵裸露，須先在試模底部鋪入一薄層水泥穩(wěn)定碎石，再放入格柵.

圖4 圓柱形試件加筋布置示意圖(單位：mm)

梁式試件中，土工格柵以相等的間距分別布置0、1、2和3層，具體的布置方式見圖5，其中虛線代表土工格柵，n為土工格柵層數(shù).為了防止格柵裸露，須先在試模底部鋪入一薄層水泥穩(wěn)定碎石，再放入格柵.

圖5 梁式試件加筋布置示意圖(單位：mm)

2.3 試驗(yàn)方案與過程

通過向試件中設(shè)置不同的格柵層數(shù)，在不同養(yǎng)生天數(shù)的條件下，得到相關(guān)的力學(xué)性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)，具體試驗(yàn)方案見表3.

表3 試驗(yàn)方案

2.3.1無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)過程

將取出的試件放入水中浸置一晝夜，第二天將其表面水分擦干，放到壓力機(jī)上進(jìn)行無側(cè)限抗壓試驗(yàn)，試驗(yàn)過程保證加載速率為1 mm/min，記錄試件被破壞時(shí)承受的最大壓力為P(N)，按照7，28，60 d三種養(yǎng)護(hù)齡期分為三個(gè)對(duì)照組，每種齡期又各設(shè)置無格柵、一層格柵、兩層格柵、三層格柵的對(duì)比實(shí)驗(yàn)組.

2.3.2彎拉強(qiáng)度試驗(yàn)過程

試件從養(yǎng)護(hù)室取出，用濕毛巾覆蓋并及時(shí)進(jìn)行試驗(yàn)，記錄試件破壞的極限荷載為P(N)，按照28、60、90 d三種養(yǎng)護(hù)齡期分為三個(gè)對(duì)照組，每種齡期又各設(shè)置無格柵、一層格柵、兩層格柵、三層格柵的對(duì)比實(shí)驗(yàn)組.試驗(yàn)采用三分點(diǎn)加壓的方法進(jìn)行，加載速率控制在50 mm/min.

2.3.3干縮試驗(yàn)過程

設(shè)置四個(gè)對(duì)照組，分別為無格柵、一層格柵、二層格柵、三層格柵.

試件養(yǎng)生完畢后，用干抹布擦去表面水，風(fēng)干2 h，以除去表面水.將試件兩端長(zhǎng)軸面用刮板抹平，并用502黏膠將玻璃片粘結(jié)在試件兩面.然后把千分表和試件一同放入室內(nèi)，從放入室內(nèi)的當(dāng)天開始算起，一個(gè)星期內(nèi)，每天讀一次數(shù)，讀數(shù)記為Xi,1、Xi,2、Xi,3、Xi,4(精確至0.001 mm)，稱量標(biāo)準(zhǔn)試件的質(zhì)量為mi，7 d之后，分別在14，21，28 d讀取千分表的示數(shù)，并稱量試件的總質(zhì)量.

2.3.4溫縮試驗(yàn)過程

設(shè)置四個(gè)對(duì)照組，分別為無格柵、一層格柵、二層格柵、三層格柵.

試件養(yǎng)生齡期的最后1 d，試件飽水24 h，養(yǎng)生結(jié)束后，將試件放入105 ℃的烘箱中烘10～12 h至恒量，烘干后，將試件放到干燥通風(fēng)的地方至常溫.試驗(yàn)前用游標(biāo)卡尺測(cè)量試件的初始長(zhǎng)度，取3次測(cè)量的平均值.

將試件安裝好后，放到高低溫交變?cè)囼?yàn)箱中.本次試驗(yàn)溫度選用6個(gè)溫度級(jí)別，分別為40～30，30～20，20～10，10～0，0～-10，-10～-20 ℃.試驗(yàn)從高溫開始，逐級(jí)降溫，按照降溫速率0.5 ℃/min，當(dāng)溫度降到設(shè)定的級(jí)位時(shí)，保溫3 h，在保溫結(jié)束前的5 min內(nèi)讀取千分表讀數(shù).

3 雙向土工格柵加筋水泥穩(wěn)定碎石力學(xué)特性

3.1 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析

試件受壓時(shí)，表面開始出現(xiàn)微裂縫，微裂縫持續(xù)擴(kuò)展，導(dǎo)致集料陸續(xù)剝落，直至試件完全被破壞，過程見圖6，得到的數(shù)據(jù)見表4.

圖6 圓柱形試件無側(cè)限抗壓過程

表4 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

由表4可知，在相同齡期的情況下，隨著格柵層數(shù)的增加，試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度在增大，在養(yǎng)護(hù)7 d時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度分別大0.28%、1.25%、2.79%，在養(yǎng)護(hù)28 d時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度分別大2.54%、3.53%、3.17%，在養(yǎng)護(hù)60 d時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度分別大3.11%、4.16%、4.84%，說明向試件中設(shè)置土工格柵會(huì)在一定程度上提高試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，并且隨著格柵層數(shù)的增加，試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度也在小幅度增大.

無側(cè)限抗壓強(qiáng)度反映了試件的承載能力，當(dāng)試件受到豎直壓力，試件中部開始膨脹變大，表面集料陸續(xù)剝落，此時(shí)，可以聽到雙向土工格柵與水穩(wěn)碎石互相撕拉的“嗞嗞”聲響.在豎向壓力的作用下，試件中部的水穩(wěn)碎石有發(fā)生橫向位移的趨勢(shì)，但由于雙向土工格柵設(shè)置在試件中，在土工格柵的放置位置，網(wǎng)眼對(duì)水穩(wěn)碎石有嵌鎖的作用，網(wǎng)眼和水穩(wěn)碎石的互相作用吸收了一部分應(yīng)變能，一定程度上阻礙了水穩(wěn)碎石的橫向位移，使得試件更慢地發(fā)生橫向變形，從而增強(qiáng)了抗裂性能和剛度，提高了試件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性，在一定程度上抑制裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展.

3.2 彎拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析

本次試驗(yàn)對(duì)象為含有零層、一層、二層、三層雙向土工格柵的梁式試件，分別測(cè)其28，60，90 d的彎拉強(qiáng)度，對(duì)比分析彎拉強(qiáng)度的變化趨勢(shì).梁式試件斷裂見圖7.

圖7 梁式試件斷裂圖

無格柵試件受壓時(shí)，中間截面開始裂開，由下至上形成縱向的裂紋，裂紋擴(kuò)展的速度較快且方向單一，在20～85 s時(shí)裂紋貫穿整個(gè)試件截面，直至試件完全斷開被破壞，失去承載能力(見圖7a))，深色線條為裂紋擴(kuò)展路徑.

有格柵試件受壓時(shí)，中間截面開始裂開，在此過程中，由于雙向土工格柵網(wǎng)眼的嵌鎖作用，會(huì)與水穩(wěn)碎石之間產(chǎn)生摩擦咬合力，因此，可以聽到雙向土工格柵與水穩(wěn)碎石互相撕拉的“嗞嗞”聲響，并由下至上形成縱向的裂紋，當(dāng)縱向裂紋遇到雙向土工格柵時(shí)，裂紋擴(kuò)展方向發(fā)生變化，開始沿著不同方向發(fā)展，說明雙向土工格柵改變了試件內(nèi)部的應(yīng)力場(chǎng)，阻止了裂紋由下至上的發(fā)展趨勢(shì).其中，裂紋開始出現(xiàn)的時(shí)間會(huì)延遲3～8 s，且裂紋擴(kuò)展的速度較慢，試件能承受一段時(shí)間的荷載，在30～100 s時(shí)裂紋貫穿整個(gè)試件截面，說明此時(shí)雙向土工格柵的抗拉性能起到了一定的作用，見圖7b)，深色線條為裂紋擴(kuò)展路徑.試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)見表5.

表5 彎拉強(qiáng)度

由表5可知，在相同齡期的情況下，隨著格柵層數(shù)的增加，試件的彎拉強(qiáng)度在增大，在養(yǎng)護(hù)28 d時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的彎拉強(qiáng)度分別大0.81%、6.5%、7.32%，在養(yǎng)護(hù)60 d時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的彎拉強(qiáng)度分別大0.76%、4.58%、6.11%，在養(yǎng)護(hù)90 d時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的彎拉強(qiáng)度分別大1.49%、5.97%、8.21%，說明向試件中設(shè)置土工格柵會(huì)在一定程度上提高試件的彎拉強(qiáng)度.

將雙向土工格柵設(shè)置于試件中，在試件未開裂階段，試件下部分的土工格柵承擔(dān)了一部分的彎矩.試件在出現(xiàn)裂縫及裂縫的擴(kuò)展階段，由于土工格柵的網(wǎng)格與周圍的水穩(wěn)材料通過咬合、嵌擠作用產(chǎn)生摩阻力抵消了一部分彎拉應(yīng)力，使得試件表現(xiàn)出一定的延展性，不會(huì)很快失去承載能力，呈現(xiàn)出“裂而不斷”的性狀，阻止裂縫由下至上的擴(kuò)展趨勢(shì).當(dāng)試件中部開始產(chǎn)生裂紋時(shí)，筋材在拉力的作用下向裂紋區(qū)運(yùn)動(dòng)，使得筋材與水穩(wěn)碎石之間產(chǎn)生剪應(yīng)力，阻止裂紋區(qū)的筋材進(jìn)一步撓曲，提高試件的承載力.因此，雙向土工格柵的設(shè)置可以提高試件的彎拉強(qiáng)度，在一定程度上抑制裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展.

3.3 干縮試驗(yàn)結(jié)果分析

水泥穩(wěn)定碎石試件成型后，由于表面水分的蒸發(fā)和集料內(nèi)部的水化作用，使得試件的含水量逐漸減小，結(jié)合料之間的毛細(xì)管產(chǎn)生張力作用、吸附水及分子間力的作用、礦物晶體或者膠凝體的層間水作用和碳化作用，這些作用會(huì)導(dǎo)致試件體積收縮進(jìn)而產(chǎn)生干縮裂縫.材料的干縮性能由干縮系數(shù)表征，其數(shù)值越小，材料就越不容易開裂.將試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)計(jì)算得到干縮系數(shù).

干縮系數(shù)：

(1)

總干縮系數(shù)：

(2)

式中：wi為第i次失水率，%；δi為第i次觀測(cè)干縮量；σdi為第i次干縮系數(shù)，%；l為標(biāo)準(zhǔn)試件的長(zhǎng)度，mm.

計(jì)算得到干縮系數(shù)后，繪制出不同工況下的折線圖，見圖8.

圖8 不同層數(shù)格柵試件在不同時(shí)間的干縮系數(shù)

由圖8可知，一層土工格柵設(shè)置于試件，對(duì)試件的干縮系數(shù)影響較小，無法有效對(duì)水穩(wěn)碎石起到嵌鎖錨固的作用，因此數(shù)據(jù)上有突變趨勢(shì)，但是隨著土工格柵設(shè)置層數(shù)的增加，干縮系數(shù)整體呈現(xiàn)減小的趨勢(shì)，時(shí)間為7 d時(shí)，設(shè)置三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的干縮系數(shù)小8.68%，在時(shí)間為28 d時(shí)，設(shè)置三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的干縮系數(shù)小9.37%.

由于雙向土工格柵在水穩(wěn)碎石中，有一定的界面粘結(jié)力和物理咬合力，且雙向土工格柵沒有發(fā)生主動(dòng)變形，所以水穩(wěn)碎石試件在發(fā)生體積收縮時(shí)，試件嵌入了土工格柵的部位，土工格柵與水穩(wěn)碎石的界面粘接力和嵌鎖作用會(huì)阻礙試件和土工格柵發(fā)生水平的相對(duì)位移，從而減小試件沿土工格柵放置方向的收縮變形，說明雙向土工格柵可以在一定程度上降低水穩(wěn)碎石的收縮性能，阻止試件的開裂.

3.4 溫縮試驗(yàn)結(jié)果分析

水泥穩(wěn)定碎石試件是由固相、液相和氣相組成，其宏觀的膨脹和收縮是內(nèi)部固、液、氣三相的溫度效應(yīng)綜合影響的結(jié)果.當(dāng)溫度上升時(shí)，微觀粒子的熱運(yùn)動(dòng)程度不斷加劇，粒子的振動(dòng)幅度加大，宏觀上表現(xiàn)為物體整體體積的膨脹，當(dāng)溫度下降時(shí)，微觀粒子的熱運(yùn)動(dòng)程度減弱，粒子的振動(dòng)幅度減少，宏觀上表現(xiàn)為物體整體體積的收縮.由于環(huán)境溫度的變化，導(dǎo)致水泥穩(wěn)定碎石試件體積發(fā)生收縮，進(jìn)而產(chǎn)生溫縮裂縫.材料的溫縮性能由溫縮系數(shù)表征，其數(shù)值越小，材料就越不容易開裂.將得到的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算得到溫縮系數(shù).

溫縮應(yīng)變：

(3)

溫縮系數(shù)：

(4)

式中：li為第i個(gè)溫度區(qū)間的千分表讀數(shù)和的平均值，mm；ti為溫度控制程序設(shè)定的第i個(gè)溫度區(qū)間，℃；L0為試件的初始長(zhǎng)度，mm；εi為第i個(gè)溫度下的平均收縮應(yīng)變，%；αt為溫縮系數(shù).

計(jì)算得到溫縮系數(shù)繪制出折線圖，見圖9.

圖9 不同層數(shù)格柵試件在不同溫度范圍的溫縮系數(shù)

由圖9可知，在相同溫度范圍下，隨著格柵層數(shù)的增加，試件的溫縮系數(shù)在減小.在40～0 ℃的溫度范圍內(nèi)，隨著溫度的逐漸降低，試件的溫縮系數(shù)逐漸減小，但是到0 ℃以下時(shí)，試件的溫縮系數(shù)反而增大，究其原因，主要是溫度過低，導(dǎo)致混合料未完全烘干的水分結(jié)冰，使得試件的體積膨脹，從而使溫縮系數(shù)增大.在溫度范圍為40～30 ℃時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置土工格柵試件的溫縮系數(shù)分別小0.89%、2.22%、3.11%.在溫度范圍為-10～-20 ℃時(shí)，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的溫縮系數(shù)分別小2.94%、6.3%、11.34%.在溫度范圍為10～0 ℃時(shí)，試件的溫縮系數(shù)最小，設(shè)置一層、二層、三層土工格柵的試件比未設(shè)置格柵試件的溫縮系數(shù)分別小2.55%、5.73%、10.19%.

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來看，在同一溫度條件下，土工格柵的層數(shù)越多，試件的溫縮系數(shù)越小，土工格柵網(wǎng)眼與水穩(wěn)碎石之間的錨固嵌鎖一定程度上阻礙了它們的相對(duì)位移，使得水穩(wěn)碎石的收縮變小，說明雙向土工格柵可以在一定程度上降低水穩(wěn)碎石的收縮性能，阻止試件的開裂.

4 結(jié) 論

1) 通過無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，同齡期條件下，隨著土工格柵層數(shù)的增加，試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度在增大，水泥穩(wěn)定碎石的承載能力就越強(qiáng)，說明雙向土工格柵的抗拉摩擦性能可以抑制一部分拉應(yīng)力，起到加筋防裂作用.

2) 通過彎拉強(qiáng)度試驗(yàn)，同齡期條件下，隨著土工格柵層數(shù)的增加，試件的彎拉強(qiáng)度在增大，這說明雙向土工格柵可以抵消一部分彎拉應(yīng)力.同時(shí)小梁試件加筋前后裂縫擴(kuò)展變化規(guī)律表明雙向土工格柵加筋作用能有效改變?cè)嚰?nèi)部的應(yīng)力分布狀態(tài)，能增強(qiáng)水泥穩(wěn)定碎石的抗變形能力.

3) 通過干縮試驗(yàn)，隨著土工格柵層數(shù)的增加，試件的干縮系數(shù)在總體上呈現(xiàn)降低的趨勢(shì)，說明雙向土工格柵可以在一定程度上降低水泥穩(wěn)定碎石的收縮性能，有利于水泥穩(wěn)定碎石的防裂.

4) 通過溫縮試驗(yàn)，當(dāng)雙向土工格柵設(shè)置入水泥穩(wěn)定碎石后，試件的溫縮系數(shù)會(huì)減小，說明當(dāng)環(huán)境溫度變化時(shí)，雙向土工格柵的設(shè)置可以阻礙水泥穩(wěn)定碎石的收縮，從而起到加筋防裂的作用.