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    規(guī)則波作用下沙質(zhì)海岸岸灘演變規(guī)律三維試驗(yàn)研究

    2021-06-30 09:04:02陸聰王寧舸孫林云張繼生
    中國(guó)港灣建設(shè) 2021年6期
    關(guān)鍵詞:岸灘輸沙離岸

    陸聰,王寧舸,孫林云*,張繼生

    (1.河海大學(xué)港口海岸與近海工程學(xué)院,江蘇 南京 210098;2.南京水利科學(xué)研究院水文水資源與水利工程科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210029)

    0 引言

    根據(jù)沿岸輸沙沿程變化,將沙質(zhì)海岸分為平衡沿岸輸沙海岸和不平衡沿岸輸沙海岸。前者沿岸輸沙大小沿程變化不大,岸灘演變受泥沙的“離岸—向岸”運(yùn)動(dòng)的影響,表現(xiàn)為岸灘剖面形態(tài)的季節(jié)性變化。后者除橫向輸沙影響外,在海岸工程建設(shè)或外部沙源供給變化等因素的影響下,沿岸輸沙發(fā)生沿程變化,岸灘會(huì)發(fā)生累積性的沖淤變化,首先表現(xiàn)為岸線長(zhǎng)期性的進(jìn)退,其次受縱向沿岸輸沙和橫向輸沙的綜合作用,岸灘剖面形態(tài)也同步調(diào)整。

    物理模型試驗(yàn)是探究沙質(zhì)岸灘演變的重要手段,傳統(tǒng)用于研究沙質(zhì)海岸岸灘演變的物理模型主要以二維波浪水槽試驗(yàn)為主,探究泥沙在“向岸—離岸”方向上的運(yùn)動(dòng)規(guī)律[1-3],研究季節(jié)性的岸灘剖面演變趨勢(shì)[4-5]和沙壩運(yùn)動(dòng)規(guī)律[6],因此一般適用于平衡沿岸輸沙海岸的岸灘演變研究,不能反映沿岸輸沙的影響。三維模型試驗(yàn)對(duì)比二維模型試驗(yàn)不僅能模擬泥沙橫向輸移,也能模擬沿岸流對(duì)泥沙的驅(qū)動(dòng)作用。上世紀(jì)70 年代以來(lái),南京水利科學(xué)研究院針對(duì)友誼港上游岸灘淤積、下游沖刷與防護(hù)等重點(diǎn)問(wèn)題開(kāi)展了一系列三維物理模型試驗(yàn)研究,揭示了岸灘沖淤坡度變化等現(xiàn)象[7]。Bruno 等[8]開(kāi)展了裂流作用下的三維岸灘演變?cè)囼?yàn),探究了岸灘形態(tài)對(duì)裂流特性響應(yīng)規(guī)律,但其試驗(yàn)波浪只有正向入射工況;Ramy 等[9]開(kāi)展了近岸沙丘系統(tǒng)地貌形態(tài)對(duì)風(fēng)暴條件下斜向波作用的響應(yīng)研究,探究了短期風(fēng)暴過(guò)程中沿岸輸沙和岸灘演變規(guī)律。

    本文以毛里塔尼亞某沙質(zhì)海岸為原型開(kāi)展三維波浪泥沙物理模型試驗(yàn),研究沙質(zhì)海岸在長(zhǎng)時(shí)間序列斜向規(guī)則波作用時(shí)不同沿岸輸沙狀態(tài)下的岸灘演變規(guī)律。

    1 研究區(qū)域概況

    本試驗(yàn)研究區(qū)域是位于毛里塔尼亞友誼港以南175 km 的沙質(zhì)海岸,岸線大致呈 12°N~192°N走向,岸線長(zhǎng)約10 km,研究區(qū)域的地理位置如圖1 所示。海岸面向開(kāi)敞大西洋,沿岸波浪強(qiáng)、潮流弱,泥沙運(yùn)動(dòng)以波浪作用下的沿岸輸沙為主要特征。

    圖1 研究區(qū)域位置——毛里塔尼亞某沙灘Fig.1 Location of study area-A beach in Mauritania

    研究海域常浪向?yàn)镹W 和WNW 向,強(qiáng)浪向?yàn)閃NW 和W 向。近岸代表波向與岸線法線夾角19°,代表波高1.99 m,代表波周期10.88 s。近岸潮流較弱,不是近岸泥沙運(yùn)動(dòng)的主要?jiǎng)恿?。近岸坡度較陡,平均坡度約1/54,離岸坡度較緩,近岸和離岸泥沙平均中值粒徑分別為0.23 mm、0.1 mm。近岸泥沙運(yùn)動(dòng)形式以沿岸懸移質(zhì)輸運(yùn)為主,凈輸沙方向由北至南,年均沿岸輸沙率約100×104m3。

    2 模型概述

    2.1 模型設(shè)計(jì)與布置

    本試驗(yàn)在南京水利科學(xué)研究院水文水資源與水利工程科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的波浪港池中進(jìn)行。港池長(zhǎng)寬為45 m×35 m,港池兩側(cè)及造波機(jī)后方布置了消能設(shè)施,可以有效地耗散波能,減少進(jìn)入模型區(qū)域的反射波。造波系統(tǒng)采用搖板式造波機(jī),長(zhǎng)約40 m。

    根據(jù)試驗(yàn)場(chǎng)地大小和研究區(qū)域范圍,選取模型平面比尺λl=250,出于試驗(yàn)效率的考慮,模型變率取2,垂直比尺λh=125,模型波高、波長(zhǎng)比尺λH、λL均與垂直比尺相等,以滿(mǎn)足波浪運(yùn)動(dòng)相似。按以往模型試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn),選擇密度ρs= 1 270~1 400 kg/m3、干密度為870 kg/m3的輕質(zhì)煤粉作為模型沙。根據(jù)波浪作用下的泥沙沉降比尺:λω=和泥沙起動(dòng)比尺計(jì)算得泥沙粒徑比尺在0.58~0.82 之間,原型岸灘泥沙中值粒徑約為0.23 mm,綜合分析選擇泥沙比尺為0.58,模型沙中值粒徑約為0.4 mm。

    為模擬斜向波作用下的岸灘演變過(guò)程,模型岸線走向與造波板夾角布置成約19°。研究區(qū)域的海岸泥沙運(yùn)動(dòng)和岸灘演變主要限于天然水深為-12 m 以淺區(qū)域,因此本物理模型采用局部動(dòng)床處理方法,經(jīng)模型垂直比尺換算后以-9.6 cm等深線為界,-9.6 cm 以深為定床,-9.6 cm 以淺為動(dòng)床,模型動(dòng)床范圍在沿岸方向長(zhǎng)約39 m,離岸方向?qū)捈s5 m。模型地形采用2016 年研究海域1 ∶1 000 實(shí)測(cè)地形來(lái)制作模型地形,初始岸灘坡度在 1/30~1/25 左右。

    模型上游不設(shè)置加沙系統(tǒng),通過(guò)保留足夠長(zhǎng)岸線,利用波浪對(duì)上游岸灘沖刷,使沿岸輸沙逐漸發(fā)育至平衡輸沙狀態(tài)。通過(guò)這種方式,達(dá)到模擬不同沿岸輸沙狀態(tài)下岸灘演變過(guò)程的目的。在模型動(dòng)床下游邊界設(shè)置集沙池以收集沿岸輸移的泥沙。

    本試驗(yàn)不考慮潮汐、潮流運(yùn)動(dòng),在固定水位+1.6 m 位置進(jìn)行模擬試驗(yàn)。水位通過(guò)潛水泵調(diào)節(jié)、自記式水位儀測(cè)量進(jìn)行控制。模型中沿岸選取了5 條斷面,共布置16 臺(tái)波高儀,用以試驗(yàn)過(guò)程中波浪率定。動(dòng)床區(qū)域建立局部坐標(biāo)系,x 表示離岸方向坐標(biāo),x=0 m 處為測(cè)量基準(zhǔn)線,大致與岸線方向平行;y 表示沿岸方向坐標(biāo),y=0 m 處位于模型動(dòng)床中間部位。模型布置見(jiàn)圖2。

    圖2 物理模型試驗(yàn)布置圖Fig.2 Experimental layout of the physical model

    2.2 試驗(yàn)內(nèi)容

    本模型的試驗(yàn)主要內(nèi)容是利用規(guī)則波對(duì)岸灘持續(xù)作用,研究斜向入射波作用下不同沿岸輸沙狀態(tài)下沙質(zhì)岸灘較長(zhǎng)時(shí)間序列的演變規(guī)律和沿岸輸沙橫向分布規(guī)律。當(dāng)原型海岸波高在2~2.4 m時(shí),泥沙起動(dòng)水深在-10~-12 m 處,經(jīng)比尺換算,模型波高1.6~1.92 cm,經(jīng)過(guò)劉家駒波浪下泥沙起動(dòng)公式(1)校驗(yàn),該波高范圍滿(mǎn)足模型沙起動(dòng)相似。且以往試驗(yàn)結(jié)果表明,在采用類(lèi)似模型沙的條件下,模型波高小于2 cm 的試驗(yàn)結(jié)果也有代表性[10]?;诖?,模型規(guī)則波波要素選取為平均波高周期T=0.9 s。造波機(jī)前水深h=0.55 m,岸灘演變?cè)囼?yàn)共持續(xù)30 h,每隔5 h 對(duì)試驗(yàn)后地形等深線和下游收沙量進(jìn)行量測(cè)。

    式中:帶“*”腳標(biāo)的為泥沙起動(dòng)波要素;ρs、ρ 為泥沙和水密度;D 為泥沙中值粒徑。

    3 結(jié)果分析

    3.1 岸灘地形變化

    圖3 所示的岸灘高程等深線圖展示了規(guī)則波作用下岸灘地貌形態(tài)變化。隨著規(guī)則波作用時(shí)間的增加,近岸地形等深線變密集,岸灘坡度變陡,這是近岸剖面在波浪作用下形成與入射波條件相適應(yīng)剖面形態(tài)的結(jié)果。隨著時(shí)間的推移,岸灘近岸沖淤變化表現(xiàn)出明顯的沿岸特異性,這主要受沿岸輸沙狀態(tài)平衡與否的影響。根據(jù)其近岸沿程沖淤變化可將試驗(yàn)岸灘分為3 個(gè)區(qū)域:在y=0~18 m 的上游岸灘呈現(xiàn)侵蝕狀態(tài),為上游沖刷段;在y=0~-7 m 間岸灘沖淤變化不明顯,為沖淤平衡段;在y=-7~-19 m 的下游岸灘呈現(xiàn)沖刷侵蝕狀態(tài),為下游沖刷段。

    圖3 高程等值線圖Fig.3 Contour maps of elevation

    對(duì)于上游沖刷段,由于邊界無(wú)額外沙源供給,波浪挾沙能力大于沿岸輸沙量,岸灘呈侵蝕狀態(tài)。上游沖刷段等深線分布不均,近岸處-0.8~+1.6 cm水位等深線分布較密,離岸處-7.2~-3.2 cm 水位等深線分布較密集,岸灘坡度較陡;其余等深線分布稀疏,岸灘坡度相對(duì)較緩,地形相對(duì)平坦。-3.2 cm 以上等深線不平順,抖動(dòng)頻繁,說(shuō)明該處泥沙運(yùn)動(dòng)劇烈,岸灘演變顯著。通過(guò)不同時(shí)段的地形高程差,可以分析岸灘沖淤變化趨勢(shì)。上游沖刷段離岸方向沖淤變化呈“淤積—沖刷—淤積”的特征。近岸以淤積為主,最大淤積深度接近1 cm,在x=4~5 m 處的岸灘區(qū)域以沖刷為主,從上游至下游沿程沖刷深度不同,位于y=14 m、10 m、3 m 左右的岸灘侵蝕較多,最大沖深約1.5 cm,且最大沖刷點(diǎn)位置有向上游移動(dòng)的趨勢(shì)。在x=2~4 m 處的外海部分岸灘出現(xiàn)泥沙沉積,最大淤積深度略大于1 cm。離岸處岸灘淤積說(shuō)明泥沙在規(guī)則波作用下發(fā)生持續(xù)的離岸輸運(yùn),在初始調(diào)整階段過(guò)后,橫向方向上離岸輸沙占主導(dǎo)地位。對(duì)比t=0 h 和30 h 岸灘高程變化可以發(fā)現(xiàn),上游沖刷段呈近岸侵蝕,離岸淤積的狀態(tài),在y>3 m 處的岸灘最大沖刷深度約為3 cm,最大沉積高度略小于2 cm;在0<y<3 m 處的岸灘處于過(guò)渡段,沖淤變化逐漸減小。

    沖淤平衡段在經(jīng)過(guò)初始岸灘調(diào)整后,岸灘地貌形態(tài)相對(duì)穩(wěn)定。平衡段等深線均比較順直,等深線分布比較均勻。在5~30 h 時(shí)間段內(nèi)的岸灘雖仍有局部沖淤變化,但整體沖淤深度的變化小于0.3 cm,岸灘整體處于動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)。

    下游沖刷段的地形等深線分布、形態(tài)以及沖淤變化與上游沖刷段類(lèi)似。在0~10 h 階段岸灘沖淤變化劇烈,在y<-13 m 范圍內(nèi)的岸灘近岸最大沖刷深度接近3 cm,離岸處呈淤積狀態(tài),總體看來(lái)越向下游泥沙運(yùn)動(dòng)越劇烈。

    岸灘不同位置的岸線變化速率大小如表1 所示,+值表示岸線淤積前進(jìn),-值表示岸線侵蝕后退。在試驗(yàn)開(kāi)始后的前5 h,岸線呈向海淤積前進(jìn)的趨勢(shì),受沿岸輸沙侵蝕影響,岸灘上游沖刷段淤積速率略小。隨著波浪作用時(shí)間的增長(zhǎng),沖刷段岸線侵蝕后退,上游岸線蝕退距離沿程交替變化,在y=12 m、6 m 處的岸線蝕退距離最大,在y=0~6 m 處的岸灘岸線蝕退距離逐漸減??;下游沖刷段岸線蝕退距離在y<-15 m 后沿程增大。上、下游沖刷段的岸線平均蝕退速率為接近。沖淤平衡段岸線在經(jīng)過(guò)試驗(yàn)初期的岸線調(diào)整后,岸線平均蝕退速率很小,岸線位置相對(duì)穩(wěn)定。

    表1 不同位置岸線進(jìn)退速率Table 1 Advance and retreat rate of shoreline at different regions cm/h

    沙灘各段典型岸灘剖面形態(tài)變化如圖 4 所示。圖4(a)位于沖刷段,岸灘剖面以持續(xù)的沖刷為特征。隨著規(guī)則波作用時(shí)間的增長(zhǎng),高程-2 cm之上的岸灘不斷被侵蝕。在x=4~5 m 處的岸灘的中部坡度較緩,形成岸灘平臺(tái)。在x=3~4 m 處,岸灘坡度變陡,出現(xiàn)離岸泥沙堆積,部分泥沙從近岸侵蝕搬運(yùn)至此處并沉積,且泥沙堆積體隨著規(guī)則波作用時(shí)長(zhǎng)的增加有逐漸向外海移動(dòng)的趨勢(shì)。-9.6 cm 等深線相對(duì)于初始地形向外海移動(dòng),在小于等深線-9.6 cm 的外海處,仍然有少量的泥沙運(yùn)動(dòng)。上述現(xiàn)象表明,沖刷段剖面具有較活躍的離岸泥沙運(yùn)動(dòng)。圖4(b)位于沖淤平衡段,岸灘剖面形態(tài)與沖刷段有所不同,離岸處沒(méi)有泥沙堆積,-3 cm 等深線以下岸灘坡度變化較??;在不同波浪作用時(shí)段的岸灘剖面輪廓及位置變化也不大。

    圖4 岸灘不同區(qū)域剖面形態(tài)變化Fig.4 Beach profile changes in different regions

    上述現(xiàn)象表明,沖刷段屬于不平衡沿岸輸沙海岸,沖淤平衡段屬于平衡沿岸輸沙海岸。上游不平衡沿岸輸沙海岸受無(wú)外界沙源的供給的影響,岸線持續(xù)后退;同時(shí)在連續(xù)的規(guī)則波作用下,離岸輸沙在該段影響較大,岸灘近岸發(fā)生離岸侵蝕,使水下地形等深線分布不均勻,形態(tài)不平順,岸灘剖面形態(tài)發(fā)生些許變化。下游沖刷段岸灘演變規(guī)律與之類(lèi)似,該段的形成可能與模型地形的沿岸不均勻性、波浪條件變化等因素有關(guān),導(dǎo)致該段離岸和沿岸輸沙能力有所增大,岸灘進(jìn)一步侵蝕。隨著上游沿岸輸沙的逐步發(fā)育,沖淤平衡段岸灘基本處于沿岸輸沙平衡狀態(tài),岸線位置變化較小,岸灘沖淤不明顯;該段離岸輸沙同樣處于平衡狀態(tài),岸灘剖面輪廓基本不變,該段岸灘剖面為平衡剖面形態(tài)。

    3.2 沿岸輸沙量變化

    每5 h 收集稱(chēng)量集沙池中泥沙重量,離岸方向上每隔50 cm 對(duì)泥沙質(zhì)量稱(chēng)重,以研究泥沙橫向分布規(guī)律。選取不同試驗(yàn)組次泥沙進(jìn)行烘干,稱(chēng)量干沙重量,計(jì)算得到模型沙平均干濕比為0.78,由此計(jì)算每次試驗(yàn)收沙的干沙質(zhì)量。

    試驗(yàn)中每5 h 收沙量如表 2 所示,可以發(fā)現(xiàn)不同時(shí)刻總收沙量大小變化不大,平均沿岸輸沙率為18.02 kg/h。在x=5~5.5 m 處,收沙量最大,x <4 m 的范圍內(nèi),收沙量較小。在 x=5~6 m 處,隨著規(guī)則波作用時(shí)間的增加,收沙量也增加;但x=4~5 m 處呈現(xiàn)相反的規(guī)律,收沙量隨波浪作用時(shí)長(zhǎng)的增加而減少。上述現(xiàn)象表明,沿岸輸沙主要發(fā)生在近岸破波帶,其中破波點(diǎn)附近輸沙最為集中,在近岸或離岸區(qū)域輸沙量明顯減小,泥沙沿岸輸沙量在離岸方向上呈先增大后減小的趨勢(shì)。

    表2 沿岸輸沙量統(tǒng)計(jì)Table 2 Statistics of longshore sediment transport

    4 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)分析斜向規(guī)則波作用下的岸灘地貌形態(tài)及沿岸輸沙率變化,得出以下結(jié)論:

    1)在斜向規(guī)則波作用下且上游邊界無(wú)沙源供給的條件下,沙質(zhì)岸灘將形成平衡沿岸輸沙海岸和不平衡沿岸輸沙海岸。不平衡沿岸輸沙海岸呈沖刷狀態(tài),岸線持續(xù)后退,伴隨著持續(xù)的離岸輸沙,岸灘剖面形態(tài)也發(fā)生調(diào)整,離岸處泥沙持續(xù)沉積,等深線也變得曲折;平衡沿岸輸沙海岸處于沖淤平衡狀態(tài),離岸向岸輸沙不明顯,岸線和剖面形態(tài)變化不大。

    2) 沿岸輸沙在橫向方向上呈現(xiàn)近岸和外海小,中間大的規(guī)律,沿岸輸沙主要發(fā)生在近岸破波帶,且隨波浪作用時(shí)長(zhǎng)的增加,近岸沿岸輸沙量增加。

    3)規(guī)則波在一定程度上可以反映岸灘演變的一些現(xiàn)象,但由于與天然不規(guī)則波作用存在差異,尚不能完全反映出基本規(guī)律,未來(lái)可用不規(guī)則波展開(kāi)對(duì)比研究。

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