基于體系標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)建的新風(fēng)空調(diào)性能要求及關(guān)鍵部件熱力特性研究*

丁力行，鐘天明

（仲愷農(nóng)業(yè)工程學(xué)院機(jī)電工程學(xué)院，廣州 510225）

0 引言

本研究以歸納構(gòu)建新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)體系，研制運(yùn)用于新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)的新風(fēng)空調(diào)性能要求規(guī)范，并研究新型換熱器的熱力性能，以有效提升新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的能效、降低耗能為目標(biāo)。新風(fēng)空調(diào)是一種帶新風(fēng)引入和處理的空調(diào)系統(tǒng)，在商業(yè)、民居、工業(yè)以及醫(yī)院等用途的建筑均有廣泛應(yīng)用。建筑中的新風(fēng)系統(tǒng)是通風(fēng)、除濕以及污染源控制的有效手段，顯著改善室內(nèi)空氣品質(zhì)[1]。2020年我國遭遇建國以來傳播速度最快、防控難度最大的COVID-19新型冠狀病毒肺炎疫情，新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)在污染源控制的作用和優(yōu)勢再次獲得廣泛關(guān)注，建筑需求顯著增長[2]。由于規(guī)范以及標(biāo)準(zhǔn)的不完善，新風(fēng)空調(diào)的建設(shè)存在諸多問題，新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)的研制顯得尤為重要[3-4]。當(dāng)前，新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)研制已獲有效研究，但并未歸納成標(biāo)準(zhǔn)體系。此外，新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的高能耗也備受關(guān)注，換熱器作為影響系統(tǒng)效能的關(guān)鍵設(shè)備之一，高效換熱器的熱力性能也獲得大量研究[5-6]。

本文對新風(fēng)空調(diào)領(lǐng)域標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了系統(tǒng)歸納，以期構(gòu)建新風(fēng)空調(diào)設(shè)施的標(biāo)準(zhǔn)體系；由于標(biāo)準(zhǔn)體系的構(gòu)建與新風(fēng)空調(diào)設(shè)備關(guān)鍵性能要求息息相關(guān)，而且尚未獲得研究，通過調(diào)研和數(shù)據(jù)采集以獲得新風(fēng)空調(diào)設(shè)備主要性能和評價(jià)系列指標(biāo)要求；為進(jìn)一步提升新風(fēng)空調(diào)設(shè)施的能效，降低能耗，提出一種新型高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建蒸發(fā)器（EFGE），并對其熱力性能進(jìn)行理論計(jì)算以及實(shí)驗(yàn)研究，獲得新型蒸發(fā)器與普通蒸發(fā)器的熱力性能對比結(jié)果。

1 新風(fēng)空調(diào)體系標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)建

我國在20世紀(jì)末開始新風(fēng)空調(diào)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的建設(shè)，新風(fēng)空調(diào)是技術(shù)性很強(qiáng)的工業(yè)領(lǐng)域，其綜合效能受到工程建設(shè)過程的各個(gè)環(huán)節(jié)的重要影響，因此，從專業(yè)術(shù)語、關(guān)鍵設(shè)備、系統(tǒng)構(gòu)建、工程施工、系統(tǒng)維護(hù)、安全規(guī)范以及評價(jià)準(zhǔn)則等方面對其作出通用性規(guī)范，對確保新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的綜合效能有重要意義[7]。新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)體系是從基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)、通用標(biāo)準(zhǔn)以及專用標(biāo)準(zhǔn)3個(gè)類別進(jìn)行布局和編制。其中，新風(fēng)空調(diào)基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)主要對本領(lǐng)域的專用名詞進(jìn)行規(guī)定和規(guī)范，該類標(biāo)準(zhǔn)一般編制較早，例如GB/T16803-1997《采暖、通風(fēng)、空調(diào)、凈化設(shè)備術(shù)語》[8]以及CJJ/T55-2011《供熱術(shù)語標(biāo)準(zhǔn)》[9]等；新風(fēng)空調(diào)的常規(guī)工程需通用標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行規(guī)范，包含環(huán)境規(guī)范、設(shè)施規(guī)范以及評價(jià)規(guī)范，其中環(huán)境規(guī)范需對工程建設(shè)環(huán)境以及人居環(huán)境等進(jìn)行規(guī)范，例如：GB/T5701-2008《室內(nèi)熱環(huán)境條件》[10]以及規(guī)劃中的《差異性氣候新風(fēng)空調(diào)設(shè)備選用標(biāo)準(zhǔn)》；對工程關(guān)鍵設(shè)施進(jìn)行規(guī)范十分必要，GB/50736-2012《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》[11]、GB50189-2005《公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》[12]等已獲得編制和應(yīng)用；新風(fēng)空調(diào)的科學(xué)評價(jià)規(guī)范位于標(biāo)準(zhǔn)體系的上游，起著重要的指導(dǎo)作用，通用標(biāo)準(zhǔn)中現(xiàn)有的評價(jià)規(guī)范有DB 45/T 394-2007《通風(fēng)與空調(diào)系統(tǒng)性能檢測規(guī)范》[13]以及JG/T344-2011《建筑工程室內(nèi)環(huán)境測試》[14]等。在專用標(biāo)準(zhǔn)領(lǐng)域，已構(gòu)建了GB/T21037-2007《空氣-空氣能量回收裝置》[15]、GB/T19232-2003《風(fēng)機(jī)盤管機(jī)組》[16]等設(shè)施規(guī)范以及DB100S0-2001《空調(diào)用通風(fēng)機(jī)安全要求》[17]、JG/T21-1999《空氣冷卻器與空氣加熱器性能試驗(yàn)方法》[18]等評價(jià)規(guī)范。圖1所示為目前已構(gòu)建的新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)體系，可見新風(fēng)空調(diào)領(lǐng)域已構(gòu)建較完備的標(biāo)準(zhǔn)體系，并正逐漸補(bǔ)充完善，當(dāng)前正組織編制的標(biāo)準(zhǔn)有《蒸發(fā)冷卻式新風(fēng)空調(diào)設(shè)備》《低溫送風(fēng)獨(dú)立新風(fēng)空調(diào)設(shè)備》以及《工業(yè)化建筑評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》等。由于2020年COVID-19新型冠狀病毒肺炎疫情在全球肆虐，人們對新風(fēng)空調(diào)在防疫和殺菌方面的作用獲得廣泛認(rèn)同，同時(shí)，新時(shí)代我國“碳達(dá)峰”和“碳中和”戰(zhàn)略的大力推進(jìn)，公共建筑新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的防疫標(biāo)準(zhǔn)的編制、特定建筑和領(lǐng)域新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)消殺標(biāo)準(zhǔn)的編制以及零排放（或近零排放）新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)等的編制均是完善標(biāo)準(zhǔn)體系的重要著力點(diǎn)。

圖1 新風(fēng)空調(diào)體系標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)建Fig.1 Construction of fresh air conditioningstandard system

2 基于標(biāo)準(zhǔn)的新風(fēng)空調(diào)設(shè)備要求

2.1 新風(fēng)空調(diào)設(shè)備性能要求

新風(fēng)空調(diào)體系標(biāo)準(zhǔn)的建設(shè)需要對新風(fēng)空調(diào)設(shè)備的性能進(jìn)行規(guī)范，其中，GB/T37212-2018《新風(fēng)空調(diào)設(shè)備通用技術(shù)條件》[19]標(biāo)準(zhǔn)的研制規(guī)范了新風(fēng)設(shè)備的關(guān)鍵性能指標(biāo)：設(shè)備實(shí)測供冷（熱）量不應(yīng)小于額定供冷（熱）量的95%，設(shè)備實(shí)測除（加）濕量不應(yīng)小于額定除（加）濕量的95%，設(shè)備實(shí)測輸入功率不應(yīng)大于額定輸入功率的110%，對于額定新風(fēng)量大于5 000 m3/h的設(shè)備，外部漏風(fēng)率不應(yīng)大于3%，內(nèi)部漏風(fēng)率不應(yīng)大于5%；對于額定新風(fēng)量小于5 000 m3/h的設(shè)備，外部、內(nèi)部漏風(fēng)率不應(yīng)大于3%，設(shè)備的實(shí)測新風(fēng)量、送風(fēng)量不應(yīng)小于額定值的95%，而且設(shè)備斷面風(fēng)速的均勻度不應(yīng)小于80%。設(shè)備實(shí)測的A聲級噪聲值不應(yīng)大于額定值+1 dB（A），設(shè)備的機(jī)外靜壓不應(yīng)小于額定值的90%。設(shè)備外表面不應(yīng)有凝露水外滴，凝結(jié)水排除能力設(shè)備凝結(jié)水排放應(yīng)流暢，無溢出?？姑咕牧匣虿考目姑咕燃墤?yīng)滿足1級或0級。采用空氣-空氣能量回收裝置時(shí)，焓效率應(yīng)大于50%。

2.2 新風(fēng)空調(diào)設(shè)備評價(jià)要求

（1）制冷量評價(jià)新風(fēng)空調(diào)設(shè)備的制冷量標(biāo)準(zhǔn)如表1所示。

表1 新風(fēng)空調(diào)設(shè)備制冷量評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

（2）冷源適用性評價(jià)

新風(fēng)空調(diào)設(shè)備根據(jù)所選用的冷源形式，依表2所示進(jìn)行評價(jià)。

表2 新風(fēng)空調(diào)設(shè)備冷源適用性評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

（3）能源效率評價(jià)

新風(fēng)空調(diào)設(shè)備能效等級可分為一級、二級和三級，對應(yīng)設(shè)備的節(jié)能水平分別為優(yōu)秀、良好和合格，如表3所示。

表3 新風(fēng)空調(diào)設(shè)備能效評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

（4）凈化能力評價(jià)

新風(fēng)凈化設(shè)備按其凈化效能可分為A、B、C、D 4個(gè)等級，其中A級最高，如表4所示。

3 新風(fēng)空調(diào)用新型蒸發(fā)器

換熱器是新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的重要部件，對系統(tǒng)的綜合性能、運(yùn)行效率有直接影響，新風(fēng)溫度和濕度處理、能量回收系統(tǒng)、消殺裝置控溫等均離不開換熱器。近年，不少學(xué)者研究了高效換熱器對新風(fēng)處理系統(tǒng)以及空調(diào)系統(tǒng)的熱力性能影響，驗(yàn)證了強(qiáng)化換熱器的熱力性能能顯著提升新風(fēng)處理系統(tǒng)以及空調(diào)系統(tǒng)的綜合能效[20-22]。構(gòu)建新型高效蒸發(fā)器是其中的重要途徑。

表4 新風(fēng)空調(diào)設(shè)備凈化能效評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

3.1 新型蒸發(fā)器提出

基于Nakiyama經(jīng)典沸騰理論，在充分的核態(tài)沸騰以前蒸發(fā)傳熱系數(shù)增長平緩，而到達(dá)充分的核態(tài)沸騰以及膜態(tài)沸騰之間時(shí)，傳熱系數(shù)出現(xiàn)迅速增大的“峰值”現(xiàn)象，主要原因是氣泡的產(chǎn)生和脫離管壁無規(guī)則運(yùn)動，對兩相工質(zhì)造成強(qiáng)烈擾動[23]。管內(nèi)蒸發(fā)的高效換熱干度區(qū)域大致為0.70～0.90之間。假設(shè)原始工質(zhì)流的干度為0.30，現(xiàn)將它分離成干度為0.8以及干度為0.08的高、低干度兩股流體平行流動換熱，通過優(yōu)化過流截面積，高干度支流形成高效蒸發(fā)流型，如圖2所示?？梢?，低干度支流的傳熱系數(shù)僅小幅下降，而高效蒸發(fā)流型支流的傳熱系數(shù)則迅速增大。因此，通過高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建，原流體的整體蒸發(fā)效率將獲得明顯提高。該新型傳熱強(qiáng)化機(jī)制稱為高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建機(jī)制。

圖2 高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建機(jī)制Fig.2 Efficient flow pattern global construction mechanism

3.2 新型蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)

圖3所示為新型高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建蒸發(fā)器(efficient flow-pattern global-construction evaporator,EFGE)。高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建蒸發(fā)器由翅片管排和一對集液聯(lián)箱構(gòu)成，翅片管與兩端集液管連通。聯(lián)箱中前、后管程交接處設(shè)置隔板組，將蒸發(fā)器分隔成若干管程。隔板組由帶導(dǎo)管有孔隔板和盲隔板構(gòu)成，配合應(yīng)用，其中沿聯(lián)箱流動軸向，帶導(dǎo)管有孔隔板設(shè)置在盲隔板的前面，而且兩隔板間設(shè)置換熱管。其中帶導(dǎo)管有孔隔板，稱作分流器。分流器小孔的孔徑為3～5.0 mm，而且小孔中設(shè)置不同長度的導(dǎo)流管。由隔板組劃分的不同管程可擁有相同管數(shù)或者不同換熱管數(shù)。制冷劑從蒸發(fā)器底部進(jìn)入換熱管，經(jīng)過換熱后，氣-液相混合物進(jìn)入聯(lián)箱，由于液相的大慣性和反向環(huán)流，聯(lián)箱頂部積存部分液相，但由于氣、液相密度差，大部分氣相制冷劑仍處于聯(lián)箱的上部，并從分流器中不帶導(dǎo)管的小孔分流進(jìn)與盲隔板之間的聯(lián)箱中，而部分液相制冷劑也從帶導(dǎo)管的小孔引流進(jìn)與盲隔板之間的聯(lián)箱中，共同構(gòu)成高干度流（干度約0.7～0.9），進(jìn)入分流器后面的換熱管進(jìn)行高效蒸發(fā)，剩下的液相為主的制冷劑則從干度分流器前面的換熱管繼續(xù)換熱。根據(jù)努塞爾經(jīng)典蒸發(fā)理論，兩相流體在高干度（約0.7～0.9）區(qū)域蒸發(fā)時(shí)出現(xiàn)顯著的強(qiáng)化，而低干度區(qū)域的蒸發(fā)換熱效率變化平緩。因此，通過若干分流器在蒸發(fā)器全干度域進(jìn)行高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建，經(jīng)過若干管程的多次高效流型蒸發(fā)換熱，從而有效強(qiáng)化低干度流蒸發(fā)效率，使得整個(gè)蒸發(fā)過程均獲得有效強(qiáng)化。本文建造的高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建蒸發(fā)器，以某普通平行流蒸發(fā)器換熱管數(shù)和總面積為基礎(chǔ)，并與該平行流蒸發(fā)器的熱力性能進(jìn)行對比。兩蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)尺寸如表5所示。

表5 兩種蒸發(fā)器幾何尺寸Table5 Parametersof theevaporators

圖3 蒸發(fā)器對比Fig.3 Evaporator comparison

3.3 熱力性能分析

（1）壓降

（2）熱負(fù)荷

蒸發(fā)器的熱負(fù)荷通過空氣側(cè)進(jìn)行計(jì)算：

（3）平均干度

蒸發(fā)器的入口干度為：

式中：Ipre,lo為預(yù)冷器后制冷劑流量焓值，kJ；QR為外繞式加熱器的熱負(fù)荷，kJ；Iv,sat和Il,sat分別是基于平均蒸發(fā)壓力下的飽和氣相及飽和液相的流量焓值，kJ；制冷劑的物性參數(shù)獲自REFPROP 7.0。

蒸發(fā)器出口干度為：

因此，蒸發(fā)器制冷劑的平均干度為：

（4）平均傳熱系數(shù)

圖4所示為EFGE的管內(nèi)傳熱系數(shù)隨截面質(zhì)量流量變化的規(guī)律。當(dāng)截面質(zhì)量流量由250 kg·m-2·s-1增至750 kg·m-2·s-1時(shí)，管內(nèi)傳熱系數(shù)在平均干度為0.25下增大82.3%，管內(nèi)傳熱系數(shù)在平均干度為0.75下增大75.1%。當(dāng)平均干度由0.25提升為0.75時(shí)，EFGE的管內(nèi)傳熱系數(shù)增大86.1%～93.8%。采用Kanizawa[23]模型在各管程假設(shè)分流干度為0.75時(shí)的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了對比，其中模型結(jié)果較實(shí)驗(yàn)干度為0.25時(shí)高6.1%～11.6%，較實(shí)驗(yàn)干度為0.75時(shí)高11.5%～14.7%，而且截面質(zhì)量流量增大時(shí)，模型與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的偏差趨于增大。主要原因是質(zhì)量流量較小時(shí)，兩相流體進(jìn)入分流器中滯留時(shí)間較長，分流器中擾流較弱，兩相分層較明顯，因此獲得較理想的高、低干度分流效果，質(zhì)量流量較大時(shí)，兩相流體進(jìn)入分流器中滯留時(shí)間較短，分流器中擾流較強(qiáng)，兩相分層不明顯，因此高、低干度分流效果較差。

圖4 EFGE的管內(nèi)傳熱系數(shù)變化規(guī)律Fig.4 Theheat transfer coefficient of the EFGE

圖5所示為PFE的管內(nèi)傳熱系數(shù)隨質(zhì)量流量變化的規(guī)律。當(dāng)截面質(zhì)量流量由250 kg·m-2·s-1增至750 kg·m-2·s-1時(shí)，管內(nèi)傳熱系數(shù)在平均干度為0.25下增大84.5%，在平均干度為0.75下增大59.0%。當(dāng)平均干度由0.25提升為0.75時(shí)，PFE的管內(nèi)傳熱系數(shù)增大80.4%～109.3%。采用Kanizawa[23]模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了對比，在干度為0.25～0.75范圍時(shí)，模型計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的偏差為-15.2%～11.5%，總體上，截面質(zhì)量流量低時(shí)模型計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏差較小。對比圖4，相同條件下，EFGE的管內(nèi)傳熱系數(shù)較PFE高18.1%～32.2%。主要原因是在高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建機(jī)制作用下，EFGE在全流程提前形成高干度蒸發(fā)區(qū)，使EFGE的管內(nèi)傳熱系數(shù)獲得整體的較明顯提升，此外，截面質(zhì)量流量不斷增大，高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建機(jī)制在本研究分流器結(jié)構(gòu)下的作用不斷減弱。

圖5 PFE的管內(nèi)傳熱系數(shù)變化規(guī)律Fig.5 Theheat transfer coefficient of the PFE

圖6所示為EFGE的管內(nèi)壓降隨質(zhì)量流量變化的規(guī)律。當(dāng)截面質(zhì)量流量由250 kg·m-2·s-1增至750 kg·m-2·s-1時(shí)，壓降在平均干度為0.25下增大1.23倍，在平均干度為0.75下增大0.95倍。當(dāng)平均干度由0.25提升為0.75時(shí)，EFGE的管內(nèi)壓降增大1.15～1.44倍。采用Choi[24]阻力壓降模型與Payne[25]局部壓降模型在各管程假設(shè)分流干度為0.75時(shí)的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了對比，在干度為0.25時(shí)，模型計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的偏差為-4.3%～5.1%，在干度為0.75時(shí)，模型計(jì)算較實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏低6.8%～16.4%，結(jié)果表明截面質(zhì)量流量增大時(shí)，模型計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的偏差趨于增大。主要原因是質(zhì)量流量較大時(shí)，分流器分流效果較差，同時(shí)，工質(zhì)通過分流器造成的壓降損失愈加明顯，共同導(dǎo)致未包括分流器壓降的理論計(jì)算較實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏低。

圖6 EFGE的管內(nèi)壓降變化規(guī)律Fig.6 The pressuredrop of the EFGE

圖7所示為PFE的管內(nèi)壓降隨質(zhì)量流量變化的規(guī)律。當(dāng)截面質(zhì)量流量由250 kg·m-2·s-1增至750 kg·m-2·s-1時(shí)，壓降在平均干度為0.25下增大1.23倍，在平均干度為0.75下增大0.95倍。當(dāng)平均干度由0.25提升為0.75時(shí)，PFE的管內(nèi)壓降增大1.15～1.44倍。當(dāng)截面質(zhì)量流量由250 kg·m-2·s-1增至750 kg·m-2·s-1時(shí)，管內(nèi)傳熱系數(shù)在平均干度為0.25下增大81.5%，在平均干度為0.75下增大79.2%。當(dāng)平均干度由0.25提升為0.75時(shí)，PFE的管內(nèi)壓降增大73.6%～92.5%。采用Choi[24]阻力壓降模型與Payne[25]局部壓降模型的壓降計(jì)算與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了對比，在干度為0.25～0.75范圍時(shí)，模型計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的偏差為-11.3%～6.8%，模型計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏差較小。對比圖6，EFGE的管內(nèi)壓降在截面質(zhì)量流量為250 kg·m-2·s-1時(shí)較PFE低9.5%～17.6%，在截面質(zhì)量流量為750 kg·m-2·s-1時(shí)較PFE高0.8%～9.5%。主要原因仍然是質(zhì)量流量較大時(shí)，工質(zhì)通過EFGE中的分流器造成較大的壓降損失，因此截面質(zhì)量流量增大時(shí)EFGE的總壓降較PFE更大。

圖7 PFE的管內(nèi)壓降變化規(guī)律Fig.7 Thepressuredrop of the PFE

4 結(jié)束語

本文研究了新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)體系的構(gòu)建和新風(fēng)空調(diào)設(shè)備性能要求，并實(shí)驗(yàn)探究了新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)重要部件，新型蒸發(fā)器的換熱性能以及阻力特性，獲得以下結(jié)論。

（1）新風(fēng)空調(diào)新技術(shù)不斷涌現(xiàn)，現(xiàn)有新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)需要在實(shí)踐中階段性完善，而且，當(dāng)前新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)體系與國家“碳中和”戰(zhàn)略尚未銜接，因此，未來應(yīng)在實(shí)現(xiàn)碳中和目標(biāo)下對標(biāo)準(zhǔn)體系進(jìn)行修訂和補(bǔ)充。

（2）新風(fēng)空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)體系中在公共建筑、特定領(lǐng)域的防疫、消殺規(guī)范仍存在較多空白，而且在COVID-19新型冠狀病毒肺炎疫情防控常態(tài)化的后疫情時(shí)代，新風(fēng)空調(diào)在分級防疫、分級消殺的標(biāo)準(zhǔn)編制應(yīng)有所作為。

（3）新型高效蒸發(fā)流型全域構(gòu)建蒸發(fā)器（EFGE）的管內(nèi)傳熱系數(shù)較PFE提高約25%，在蒸發(fā)器全流程構(gòu)建高效蒸發(fā)流型可有效提升蒸發(fā)器的傳熱性能。

（4）在低截面質(zhì)量流量下，EFGE的管內(nèi)總壓降較PFE低，隨著截面質(zhì)量流量增大，EFGE的管內(nèi)總壓降逐漸超越PFE；在高截面質(zhì)量流量下，工質(zhì)干度越高，EFGE的壓降劣勢越明顯。