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    深部節(jié)理化巖體巷道開挖穩(wěn)定性分析*

    2021-06-06 09:51:56王成龍趙興東
    采礦技術(shù) 2021年3期
    關(guān)鍵詞:圍巖深度模型

    王成龍,趙興東

    (1.山東黃金集團(tuán)有限公司,山東 濟(jì)南 250101;2.東北大學(xué)資源與土木工程學(xué)院,遼寧 沈陽 110819)

    0 引言

    進(jìn)入21世紀(jì)以來,我國的國民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)發(fā)展取得了巨大的進(jìn)步,與此同時(shí),對(duì)各類礦產(chǎn)資源的需求和消耗也與日俱增,使得我國深部礦產(chǎn)資源的開發(fā)力度不斷加大[1]。礦產(chǎn)開采進(jìn)入深部以后,隨之而來的各種問題與淺部也不盡相同,諸如高地應(yīng)力、高地溫、高滲透壓、強(qiáng)開采擾動(dòng)等[2?3]。在影響巖體力學(xué)性質(zhì)的各項(xiàng)要素中,結(jié)構(gòu)面占據(jù)重要的地位,其幾何形態(tài)、力學(xué)性質(zhì)會(huì)從根本上改變巖體的性能。在結(jié)構(gòu)面分布顯著的深部巷道中,巖體破壞的表現(xiàn)形式往往呈現(xiàn)一定的方向性,結(jié)構(gòu)面對(duì)圍巖的破壞模式具有顯著的影響[4?5]?;诖?,國內(nèi)外學(xué)者對(duì)結(jié)構(gòu)面施加于巷道的影響方式和效果做了大量研究,孫闖等[6]基于Hoek-Brown應(yīng)變軟化模型及量化地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GIS圍巖評(píng)級(jí)系統(tǒng),分析了深部節(jié)理巖體在開挖卸載過程中強(qiáng)度的弱化行為。劉剛等[7]基于三軸平面應(yīng)變的原理研發(fā)了三維巷道仿真試驗(yàn)系統(tǒng),利用數(shù)字采集技術(shù)對(duì)仿真系統(tǒng)中的巷道位移進(jìn)行監(jiān)測(cè),對(duì)深部巷道所處的高地應(yīng)力場(chǎng)中的不同節(jié)理傾角和節(jié)理間距進(jìn)行組合排列,研究了各因素的敏感性,實(shí)現(xiàn)了對(duì)巷道穩(wěn)定性的定量與定性評(píng)價(jià)。王同旭等[8]為研究深部節(jié)理巖體巷道頂板的破壞機(jī)理及其控制方式,基于UDEC離散元程序編寫隨機(jī)節(jié)理生成程序,建立了隨機(jī)節(jié)理巖體巷道數(shù)值模型,對(duì)深部節(jié)理巷道的破壞過程和支護(hù)方式進(jìn)行了模擬,并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)工程應(yīng)用進(jìn)行了驗(yàn)證。JIN等[9]對(duì)大量工程災(zāi)害進(jìn)行分析認(rèn)為,巖體節(jié)理是其主要致災(zāi)原因之一,通過對(duì)巷道圍巖節(jié)理進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,確定節(jié)理分布規(guī)律,建立了基于顆粒流的數(shù)值模型,分析了節(jié)理巖體巷道的流變特性和破壞行為。WANG等[10]基于實(shí)驗(yàn)室霍普金森壓桿試驗(yàn),建立二維顆粒流節(jié)理巖體模型,從細(xì)觀的角度分析了節(jié)理巖體與材料應(yīng)變率效應(yīng)和破壞模式密切相關(guān)的裂紋數(shù)量和擴(kuò)展路徑特征,研究了沖擊載荷作用下節(jié)點(diǎn)試件的動(dòng)態(tài)損傷和破壞過程。

    綜上,結(jié)合巖體節(jié)理的分布規(guī)律建立的數(shù)值模型,對(duì)地下硐室圍巖的穩(wěn)定性及破壞機(jī)理進(jìn)行研究,得到了許多有益的結(jié)論。但這些研究沒有將節(jié)理巖體與預(yù)留光爆層結(jié)合起來,沒有系統(tǒng)地對(duì)預(yù)留光爆層條件下節(jié)理巷道圍巖的失穩(wěn)破壞機(jī)理進(jìn)行研究。在充分獲得結(jié)構(gòu)面信息的情況下,通過結(jié)構(gòu)面的特征來研究節(jié)理對(duì)巖體穩(wěn)定性的影響,應(yīng)用工程經(jīng)驗(yàn)方法和數(shù)值模擬相結(jié)合的方式,對(duì)預(yù)留光爆層條件下深部節(jié)理巖體巷道穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    1 工程概況

    新城金礦礦床位于膠東焦家斷裂帶北段,斷裂帶內(nèi)發(fā)育大量次級(jí)斷裂、節(jié)理和密集裂隙等, 控制了礦體的分布,已探明18個(gè)呈似層狀、脈狀的金礦體。其中Ⅴ#礦體為現(xiàn)階段主采礦體,Ⅴ#礦體賦存于XI#礦體傾斜延深旁側(cè),Ⅴ#礦體群主要產(chǎn)于黃鐵絹英巖化花崗閃長質(zhì)碎裂巖中,黃鐵絹英巖化花崗閃長質(zhì)碎裂巖為Ⅴ號(hào)各礦體的主要賦存部位,礦體位于黃鐵絹英巖化碎裂巖帶之下,與黃鐵絹英巖化碎裂巖帶呈漸變過渡關(guān)系。通過現(xiàn)場(chǎng)取芯及室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)得到?1080m中段巷道圍巖的物理力學(xué)參數(shù),見表1。

    現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn),V#礦巖狀況比較復(fù)雜,從揭露的坑道看,礦巖破碎,節(jié)理裂隙發(fā)育、巖體強(qiáng)度低、節(jié)理內(nèi)充填蝕變物,該蝕變物受水影響較大(遇水后膨脹且產(chǎn)生滑膩)、蝕變巖石碎脹性低,易冒落。局部地段巖石極其破碎。目前在?1080m中段巷道掘進(jìn)迎頭,礦巖較破碎,而且蝕變比較嚴(yán)重,導(dǎo)致頂板局部冒落。因此,采用預(yù)留光爆層爆破技術(shù)掘進(jìn)成巷,所謂預(yù)留光爆層分次爆破技術(shù),即先在巷道中采用普通鑿巖爆破掘進(jìn)一小斷面巷道,再經(jīng)過預(yù)留光面層二次爆破刷大,形成留有周邊眼炮痕的巷道,該技術(shù)能有效控制巷道超欠挖量,提高巷道成形質(zhì)量。掘進(jìn)斷面形狀為半圓拱,凈高3600mm,凈寬4200mm,預(yù)留光爆層厚度為600mm,巷道斷面如圖1所示。通過對(duì)已有資料的歸納整理,得出?1080m中段范圍內(nèi)最大水平主應(yīng)力σhmax為58.52 MPa、最小水平主應(yīng)力σhmin為27.30 MPa、垂直應(yīng)力σv為35.3 MPa。

    表1 巖石物理力學(xué)參數(shù)

    圖1 巷道斷面(單位:mm)

    2 模型建立及分析

    在Rhino 6 中建立三維幾何模型,并導(dǎo)入數(shù)值計(jì)算軟件3DEC中進(jìn)行計(jì)算(見圖2)。模擬的巷道尺寸采用?1080m中段巷道的實(shí)際尺寸,為了消除巷道開挖對(duì)遠(yuǎn)場(chǎng)邊界的影響及加快模型計(jì)算速度,模型寬度應(yīng)大于5倍巷道寬度;為一個(gè)長(X方向)、寬(Y方向)及高(Z方向) 分別為30m,10m,及30m 的立方體,模型被剖分成68945個(gè)三角形網(wǎng)格,在模型中間部位建立一組間距為0.5m的節(jié)理。

    模型的XOY平面被施加法向約束,與XOY平面平行的平面被施加法向應(yīng)力σZ,σZ=?34.82 MPa,模型的另外 4 個(gè)平面分別被施加法向應(yīng)力σX或σY,σX=σY=?42.91 MPa(見圖3),側(cè)向壓力系數(shù)λ約為1.23。巷道的軸線與Y軸平行,模型分為8步開挖,1、3、5、7開挖巷道的下部斷面,沿Y軸方向掘進(jìn)2.5m,2、4、6、8對(duì)巷道斷面的預(yù)留層進(jìn)行開挖。模型中的塊體本構(gòu)模型為彈塑性模型,節(jié)理本構(gòu)模型為庫倫滑移模型。

    圖2 網(wǎng)格劃分模型

    圖3 數(shù)值計(jì)算模型

    2.1 塑性區(qū)分析

    在巷道的分步開挖過程中,由于圍巖開挖的卸荷效應(yīng),圍巖中的應(yīng)力受到擾動(dòng),被迫重新分布。在應(yīng)力重分布的過程中,造成某些部位產(chǎn)生應(yīng)力集中,當(dāng)應(yīng)力的大小超過圍巖的屈服載荷(拉伸作用或剪切作用)時(shí),圍巖進(jìn)入塑性狀態(tài),圍巖彈塑性變形能隨著巷道的逐步開挖逐漸釋放,受多次開挖的擾動(dòng)影響,應(yīng)力釋放區(qū)相互重疊,應(yīng)力場(chǎng)產(chǎn)生相互疊加,進(jìn)一步帶動(dòng)開挖巷道周邊的塑性區(qū)范圍擴(kuò)大。

    圖4給出了監(jiān)測(cè)點(diǎn)距工作面不同距離時(shí),圍巖塑性區(qū)的變化情況。從圖4可以看出,當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面超前工作面5.0m時(shí),僅在巷道的正前方產(chǎn)生極小的塑性區(qū),說明此時(shí)巷道的掘進(jìn)對(duì)工作面前方5.0m處的應(yīng)力場(chǎng)擾動(dòng)極小。當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面超前工作面2.0m時(shí),巷道圍巖的塑性區(qū)范圍明顯增大,說明此時(shí)超前工作面2.0m處應(yīng)力場(chǎng)受到的擾動(dòng)明顯增強(qiáng),與非節(jié)理化巖體相比[11],節(jié)理化巖體掘進(jìn)巷道時(shí),受擾動(dòng)的巖體在超前影響范圍上更大,進(jìn)一步說明節(jié)理化巖體更易受到開挖擾動(dòng)的影響。當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面滯后掘進(jìn)工作面時(shí),巷道圍巖塑性區(qū)范圍基本保持穩(wěn)定,變化幅度很小。

    圖4 距工作面不同距離時(shí)的塑性區(qū)分布

    圖5給出了距工作面距離不同,塑性區(qū)深度的變化情況。從圖5可以看出,從超前工作面5.0m至滯后工作面5.0m,左幫、頂板和底板的塑性區(qū)深度是不斷增大的,呈現(xiàn)非線性的增長,這種形式的增長是因?yàn)閹r體的不連續(xù)性和不均勻性的特質(zhì)所決定的,但是在某些方面也呈現(xiàn)一定的規(guī)律性。從超前工作面5.0m到靠近掘進(jìn)工作面的過程中,塑性區(qū)深度的增長曲線的斜率較大,表明這一階段塑性區(qū)深度增長較快。當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面滯后掘進(jìn)工作面時(shí),塑性區(qū)深度的增長曲線的斜率變小,塑性區(qū)深度增長速度變緩,即監(jiān)測(cè)斷面受到掘進(jìn)工作面的擾動(dòng)越來越小。

    圖6給出了光爆前后巷道圍巖塑性區(qū)深度的對(duì)比情況。由圖6可以看出,開挖光爆層對(duì)巷道圍巖塑性區(qū)深度會(huì)產(chǎn)生一定的影響,巷道塑性區(qū)深度增長幅度較小,表明光爆對(duì)巷道圍巖的擾動(dòng)較小,但在對(duì)幫部、頂板和底板塑性區(qū)的影響上呈現(xiàn)一定的差異性,對(duì)頂板塑性區(qū)深度變化的影響程度要明顯高于對(duì)幫部和底板塑性區(qū)的影響。

    2.2 位移分析

    左幫及頂板不同深度測(cè)點(diǎn)位移如圖7和圖8所示。整體上看,掘進(jìn)工作面超前范圍內(nèi)巷道左幫的最大水平位移小于15mm,此時(shí),巷道開挖對(duì)掘進(jìn)工作面超前巖體的水平變形影響可忽略不計(jì);當(dāng)掘進(jìn)工作面通過測(cè)點(diǎn)斷面時(shí),巷道左幫靠近巷道表面的測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)了較大的水平位移,其水平位移隨巷道開挖呈緩慢增長,越靠近巷道表面,增長速率越快,其中深度為0.5m、1.0m和1.5m測(cè)點(diǎn)的水平位移分別為74mm、45mm和25mm;巷道幫部稍深處的測(cè)點(diǎn)巖體的變形很小,其最大水平位移小于12mm,說明深度大于2.0m之后,巷道開挖對(duì)其巖體變形產(chǎn)生的影響較小,巖體處于較為穩(wěn)定的狀態(tài)。

    圖5 距工作面距離不同塑性區(qū)深度變化

    圖6 光爆前后巷道圍巖塑性區(qū)深度對(duì)比

    圖7 左幫不同深度測(cè)點(diǎn)位移

    圖8 頂板不同深度測(cè)點(diǎn)位移

    巷道頂板巖體不同深度的各測(cè)點(diǎn)的豎向位移隨掘進(jìn)工作面的不斷開挖呈現(xiàn)一定增長,其增長幅度在掘進(jìn)工作面開挖通過時(shí)最大,通過之后次之,通過之前最?。豁敯甯魈帋r體除巷道剛開挖通過時(shí)越靠近巷道表面的巖體,其豎向位移增長幅度越大外,其它開挖時(shí)間段,頂板各處巖體豎向位移隨時(shí)間增長的幅度基本保持一致。

    3 結(jié)論

    (1)與非節(jié)理化巖體相比,節(jié)理化巖體掘進(jìn)巷道時(shí),受擾動(dòng)巖體的超前影響范圍大于2.0m,進(jìn)一步說明節(jié)理化巖體更易受到開挖擾動(dòng)的影響。

    (2)巷道各處巖體的位移隨開挖的推進(jìn)逐漸增長,其增長幅度在掘進(jìn)工作面剛開挖通過時(shí)最大,通過之后次之,通過之前最小。

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