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    二階非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)三維仿真

    2021-06-04 09:19:54郭樹國王麗艷
    食品與機(jī)械 2021年5期
    關(guān)鍵詞:雙螺桿擠出機(jī)非對(duì)稱

    于 淼 郭樹國 王麗艷

    (沈陽化工大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,遼寧 沈陽 110142)

    近年來,人們對(duì)蛋白質(zhì)的需求量日益增加,但由于大豆種植面積減少,造成了較大的大豆蛋白缺口[1]。郭樹國等[2-3]研究發(fā)現(xiàn),可以利用擠壓膨化技術(shù)對(duì)大豆的高蛋白副產(chǎn)品——豆粕進(jìn)行加工。但是作為豆粕的主要加工設(shè)備——傳統(tǒng)的雙螺桿擠出機(jī)的擠出性能已不能滿足行業(yè)發(fā)展的需要[4]。而螺桿作為雙螺桿擠出機(jī)的重要組成部分,其構(gòu)型是影響擠出機(jī)性能的重要因素[5-6],因此需對(duì)螺桿構(gòu)型進(jìn)行改進(jìn)。

    梁振剛等[7-8]提出了階梯狀雙螺桿擠出機(jī)構(gòu),其后一階螺槽容積小于前一階的,因此具有良好的物料壓縮能力。喻慧文等[9]提出了具有自潔功能的非對(duì)稱同向雙螺桿擠出機(jī),由于兩根螺桿的轉(zhuǎn)速與螺紋形狀不同,會(huì)產(chǎn)生非對(duì)稱流場以及速度的周期性變化,使得差速雙螺桿擠出機(jī)具有良好的分散混合能力。但上述研究只對(duì)擠出機(jī)的某一性能進(jìn)行了改進(jìn)。文章擬以二階差速雙螺桿擠出機(jī)為試驗(yàn)對(duì)象,以黏性流體力學(xué)為理論依據(jù)[10-11],以ANSYS/CFX有限元分析軟件為平臺(tái)[12],近似模擬物料的運(yùn)動(dòng)情況并進(jìn)行分析,旨在為雙螺桿擠出機(jī)的設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

    1 模型及參數(shù)

    1.1 幾何模型

    二階非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)為四段螺桿,其幾何參數(shù)如表1所示。每根螺桿通過高40 mm,底圓直徑30 mm,上圓直徑35 mm的帶有混煉元件的圓臺(tái)連接,中心距46 mm,機(jī)筒厚2 mm,與螺桿間距1 mm。

    表1 四段螺桿幾何參數(shù)Table 1 Geometric parameters of four section screw

    根據(jù)四段螺桿幾何參數(shù),使用Solidworks軟件建立二階差速雙螺桿擠出機(jī)的三維實(shí)體模型(圖1)。

    圖1 二階差速雙螺桿擠出機(jī)三維模型Figure 1 Solid model of second order differential twin screw extruder

    1.2 數(shù)學(xué)模型

    為了便于流場模擬分析,選擇密度為2 112 kg/m3,黏度為1 930 Pa·s,恒定溫度為80 ℃的不可壓縮冪律流體豆粕作為試驗(yàn)材料[13],并對(duì)流場作出以下假設(shè)[14-15]:流體在流道內(nèi)作層流運(yùn)動(dòng)且完全充滿流道,流場為恒溫,機(jī)筒內(nèi)壁與螺桿表面無滑移;同時(shí)忽略流體的慣性力、重力等體積力,根據(jù)以上假設(shè)得到簡化后的數(shù)學(xué)模型[16]。

    (1) 連續(xù)介質(zhì)方程:

    (1)

    式中:

    Vx、Vy、Vz——x、y、z方向上的速度矢量,m/s。

    (2) 運(yùn)動(dòng)方程:X、Y、Z方向的運(yùn)動(dòng)方程如式(2)~式(4) 所示。

    (2)

    (3)

    (4)

    式中:

    P——靜壓力,Pa;

    τij——直角坐標(biāo)系下剪切應(yīng)力分量(其中i、j分別為x、y、z)。

    (3) 本構(gòu)方程:

    (5)

    式中:

    m——物料黏度,Pa·s;

    ?——剪切速率,s-1;

    n——冪律指數(shù)。

    2 二階非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)流場數(shù)值模擬

    2.1 有限元模型建立

    將Solidworks軟件建立的模型導(dǎo)入ANSYS中,利用建模工具Geometry對(duì)擠出機(jī)模型進(jìn)行填充、布爾求差等操作,獲得擠出機(jī)的流場模型。將流場模型導(dǎo)入mesh中進(jìn)行四面體網(wǎng)格劃分(見圖2),通過網(wǎng)格劃分產(chǎn)生106 680個(gè)節(jié)點(diǎn),491 209個(gè)單元。

    圖2 網(wǎng)格劃分后的流場模型Figure 2 Flow field model after mesh generation

    2.2 邊界條件

    根據(jù)實(shí)際工作情況以及對(duì)流場的假設(shè)給出邊界條件:

    (1) 由于設(shè)置速度入口與壓力出口使計(jì)算收斂最穩(wěn)健,經(jīng)多次調(diào)試,故設(shè)置進(jìn)口面速度為0.05 m/s,出口面壓力為0.5 MPa。

    (2) 通過對(duì)不同轉(zhuǎn)速進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,當(dāng)陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為120 r/min,陰轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為60 r/min時(shí),模擬數(shù)據(jù)與測試數(shù)據(jù)的誤差最小。故設(shè)置陰轉(zhuǎn)子螺桿的轉(zhuǎn)速為60 r/min,陽轉(zhuǎn)子螺桿的轉(zhuǎn)速為120 r/min,換算為角速度分別為6.28,12.56 rad/s。該模型以陰轉(zhuǎn)子連接圓臺(tái)底圓的圓心為原點(diǎn),則陰陽轉(zhuǎn)子表面的速度公式分別為[17]:

    (6)

    (7)

    實(shí)際生產(chǎn)中,由于機(jī)筒是靜止的,機(jī)筒速度設(shè)置為0,故機(jī)筒內(nèi)表面速度為0。

    2.3 結(jié)果與分析

    2.3.1 壓力場 由圖3可知,壓力沿?cái)D出方向逐漸增大,符合實(shí)際生產(chǎn)條件。第二階螺桿的壓力大于第一階螺桿且二階螺桿的建壓能力優(yōu)于一階螺桿,故第二階雙螺桿具有較好的壓縮能力。同時(shí),壓力在混煉過渡段存在不規(guī)則變化,使這一區(qū)域物料的回流量增大,提高了擠出機(jī)的分布混合性能。

    圖3 流場壓力云圖Figure 3 Global macro pressure nephogram of flow field

    由圖4可知,ZY平面同一直線上的下嚙合區(qū)壓力大于上嚙合區(qū),是由于左右兩根螺桿之間存在不同的導(dǎo)程與轉(zhuǎn)速造成的。嚙合區(qū)壓力呈相互交錯(cuò)分布,物料在嚙合區(qū)被不斷地拉伸與壓縮,有利于物料的充分混合。

    圖4 軸向壓力分布云圖Figure 4 Axial pressure distribution of different sections

    2.3.2 速度 由圖5可知,陽轉(zhuǎn)子螺槽處的物料流動(dòng)速度大于陰轉(zhuǎn)子螺槽處的,與給定的工況條件相符。由于陽轉(zhuǎn)子與陰轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)方向相反且存在速度差,因此嚙合區(qū)物料出現(xiàn)最大速度,嚙合區(qū)產(chǎn)生大的剪切速率,有利于物料的剪切分散,故物料在嚙合區(qū)能夠充分混合。同時(shí),物料經(jīng)混煉過渡段時(shí),整體速度減小,物料在該段停留時(shí)間增長,有利于物料的混合。

    圖5 新型雙螺桿的速度矢量圖Figure 5 Velocity vector diagram of a new type of twin screw

    由圖6可知,物料在陽轉(zhuǎn)子螺槽中的分布比陰轉(zhuǎn)子螺槽中更加分散,說明陽轉(zhuǎn)子混合性能優(yōu)于陰轉(zhuǎn)子?;鞜掃^渡段,物料經(jīng)螺棱螺槽時(shí)流線被切割,在此區(qū)域后的螺槽中流線又再次進(jìn)行重新組合,且這一過程具有周期性,因此物料在混煉過渡區(qū)經(jīng)歷多次的分割、重組,物料混合得更充分,提高了擠出機(jī)的分散混合能力。

    圖6 新型雙螺桿的流體跡線圖Figure 6 Fluid trace diagram of a new type of twin screw

    由圖7可知,同一截面上的不同位置存在速度差,Z=-70 mm截面上的速度差大于Z=30 mm截面上的,而大的速度差產(chǎn)生大的剪切速率,有利于物料的剪切分散。同時(shí),Z=-70 mm截面上的速度震蕩更為劇烈,更有利于物料的混合。因此,二階段的分散混合性能優(yōu)于一階段。

    Z=-20 mm截面上的整體速度小于其他兩個(gè)截面,但由于混煉元件的存在,物料在螺棱螺槽時(shí)的速度達(dá)到最大,使得這一截面的速度差大于其他兩個(gè)截面,說明混煉過渡段的剪切能力強(qiáng),有利于物料的充分混合。

    由圖8可知,由于混煉元件的存在,剪切速率在進(jìn)入混煉過渡段時(shí)迅速增大,且剪切速率大小為混煉過渡區(qū)>二階段>一階段,與圖7的結(jié)論一致。

    圖7 軸向不同截面的速度分布Figure 7 Velocity distribution of different axial sections

    圖8 嚙合區(qū)的剪切速率場Figure 8 Shear rate fieid in the meshing region

    3 樣機(jī)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    為了驗(yàn)證模擬結(jié)果的可靠性,對(duì)二階非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)進(jìn)行生產(chǎn)試驗(yàn),以低溫豆粕作為填充物料,陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速分別為100,110,120,130,140,150 rad/min下,測量流體進(jìn)出口處壓力,并將其代入有限元模型中得到擠出質(zhì)量流。

    由圖9可知,模擬數(shù)值與測量值之間具有相似的線性關(guān)系,變化趨勢一致。同時(shí),兩者的數(shù)值結(jié)果相近,最大誤差僅為9%,故建立的幾何模型與物理模型相符,仿真結(jié)果可靠。

    圖9 新型雙螺桿擠出機(jī)擠出質(zhì)量流與螺桿轉(zhuǎn)速的關(guān)系Figure 9 Relationship between extrusion mass flow and screw speed

    4 結(jié)論

    使用CFX對(duì)帶有混煉元件的二階非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)進(jìn)行數(shù)值模擬與分析。結(jié)果表明:當(dāng)流場溫度為80 ℃ 時(shí),由于差速非對(duì)稱流場、混煉元件以及一、二階段螺槽存在容積差,增強(qiáng)了擠出機(jī)的剪切能力、延長了物料的停留時(shí)間,使二階非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)具有較好的壓縮能力和分散混合性能。后續(xù)可對(duì)其他雙螺桿擠出機(jī)進(jìn)行數(shù)值模擬,并與其進(jìn)行對(duì)比分析。

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