井工礦堅(jiān)硬頂煤頂板控制方法的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析

陳樹(shù)亮，黃炳香

(1.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)安全工程學(xué)院，江蘇 徐州 221116；2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)煤炭資源與安全開(kāi)采國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 徐州 221116)

堅(jiān)硬頂板是指采礦工作面回采后不能及時(shí)垮落，在采空區(qū)形成懸頂，可能會(huì)引發(fā)圍巖控制與安全保障等一系列問(wèn)題的頂板。堅(jiān)硬頂板分為地質(zhì)堅(jiān)硬頂板和工程堅(jiān)硬頂板，地質(zhì)堅(jiān)硬頂板是指硬度大、分層厚度大、裂隙不發(fā)育的巖層，工作面回采完成后，堅(jiān)硬頂板往往懸而不掉，當(dāng)懸頂面積達(dá)到極限穩(wěn)定值后，大面積堅(jiān)硬頂板瞬間垮落，將采空區(qū)中的氣體瞬間擠出，將造成瓦斯超限及次生災(zāi)害，或形成颶風(fēng)沖擊人員和設(shè)備，甚至造成大面積地面沉陷引發(fā)地震等；在采礦工程實(shí)踐中，還有一些頂板硬度不大(f≤5)，但完整性較好，裂隙不發(fā)育，同時(shí)，頂板的支護(hù)強(qiáng)度大，工作面推進(jìn)速度快(8～10 m/d)，由于頂板回轉(zhuǎn)變形時(shí)間不足，往往導(dǎo)致工作面上下端頭形成周期性的懸頂，這種類型的頂板抗壓強(qiáng)度不大，但是由于工程原因?qū)е戮哂袌?jiān)硬頂板的特征，稱之為工程堅(jiān)硬頂板，以神東礦區(qū)最為典型。

由于堅(jiān)硬頂煤不能及時(shí)冒落或冒落塊度大，常常導(dǎo)致放煤困難，造成頂煤放出率低、資源浪費(fèi)等問(wèn)題；在高瓦斯礦井內(nèi)，如果大量頂煤遺留在采空區(qū)，解吸出大量的瓦斯，容易導(dǎo)致上隅角瓦斯超限或老頂來(lái)壓，造成采空區(qū)瓦斯大量擠出等問(wèn)題；易自燃煤層如果大量頂煤遺留在采空區(qū)，還會(huì)導(dǎo)致采空區(qū)遺煤自燃發(fā)火，甚至引發(fā)采空區(qū)瓦斯爆炸。

處理堅(jiān)硬頂煤和堅(jiān)硬頂板常用的方法是炸藥爆破[1]，但是安全性較差，《煤礦安全規(guī)程》已禁止在采動(dòng)影響區(qū)內(nèi)使用炸藥爆破，同時(shí)炸藥爆破還存在火工品管理復(fù)雜、鉆孔工程量大等問(wèn)題。除采用炸藥爆破法外，部分礦區(qū)也進(jìn)行了二氧化碳相變致裂的試驗(yàn)，但是因成本高、單孔作用范圍小、技術(shù)經(jīng)濟(jì)性差，因此很難大范圍推廣應(yīng)用。

水力致裂是處理堅(jiān)硬頂煤和堅(jiān)硬頂板的一種新的有效技術(shù)途徑[2]，通過(guò)鉆孔向煤巖體中注入高壓水，在流固耦合的作用下，鉆孔壁產(chǎn)生裂縫并擴(kuò)展，最終在煤巖體中形成裂縫網(wǎng)絡(luò)，具有單孔作用范圍大、安全性高、成本低等優(yōu)點(diǎn)。本文通過(guò)對(duì)比分析不同堅(jiān)硬頂板致裂控制方法的特點(diǎn)、作用范圍、施工管理及經(jīng)濟(jì)性，對(duì)目前常用的堅(jiān)硬頂板(煤)控制方法的技術(shù)作出綜合性評(píng)價(jià)，以期為井工礦堅(jiān)硬頂板(煤)控制提供指導(dǎo)。

1 堅(jiān)硬頂板致裂控制方法的特點(diǎn)

堅(jiān)硬頂板的控制方法主要有深孔爆破、水力致裂、二氧化碳相變致裂、靜力膨脹劑等，各方法各有其優(yōu)缺點(diǎn)，在采取各種頂板控制方法時(shí)應(yīng)取長(zhǎng)補(bǔ)短。

1) 深孔爆破。深孔爆破的破巖原理是將炸藥爆炸的能量作用在煤巖介質(zhì)上，形成壓碎區(qū)和裂隙區(qū)，壓碎區(qū)由沖擊波和高溫高壓爆生氣體作用形成，裂隙區(qū)由壓縮應(yīng)力波和卸載波以及爆生氣體復(fù)合作用形成[3]。深孔爆破是堅(jiān)硬頂板控制的傳統(tǒng)方法，技術(shù)成熟，應(yīng)用最廣，但存在安全性差、火工品審批管理復(fù)雜、深孔裝藥困難等諸多問(wèn)題。

2) 水力致裂。相比于深孔爆破，水力致裂單孔作用范圍更大，一般可以達(dá)到10 m以上，且單孔壓裂范圍與鉆孔的直徑?jīng)]有必然關(guān)系，但與泵注排量和壓裂時(shí)間有關(guān)，因此，可以選擇最經(jīng)濟(jì)的鉆孔施工方案。水力致裂的壓裂巖層不受孔深限制，最深壓裂鉆孔可達(dá)到100 m以上。此外，水力致裂處理堅(jiān)硬頂板時(shí)不產(chǎn)生火花，安全性更高。

3) 二氧化碳相變致裂。 二氧化碳相變致裂是利用高壓液態(tài)二氧化碳瞬間變成氣態(tài)，形成氣體高壓破碎煤巖體的過(guò)程。二氧化碳相變致裂能量密度低，對(duì)應(yīng)的單孔作用范圍小，但二氧化碳相變致裂是物理變化，不產(chǎn)生火花，在某些特定場(chǎng)所使用安全性較高。

4) 靜力膨脹劑致裂。靜力膨脹劑致裂是利用裝在鉆孔中的靜力膨脹劑加水后發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，使膨脹劑晶體變形，產(chǎn)生體積膨脹，從而緩慢地將膨脹力(可達(dá)30～50 MPa)施加給鉆孔孔壁，將巖石破碎。 其具有無(wú)振動(dòng)、無(wú)飛石、無(wú)噪音等優(yōu)點(diǎn)，但是單孔作用范圍比炸藥爆破小得多。 井下工程實(shí)踐中靜力膨脹劑鉆孔間排距300 mm×300 mm，同時(shí)該化學(xué)反應(yīng)往往都是放熱反應(yīng)，在高瓦斯礦井和易自燃煤層中使用會(huì)有安全隱患，因此在煤礦井下的應(yīng)用較少。

2 應(yīng)力環(huán)境對(duì)爆破與壓裂的影響

用水泥砂漿澆筑3個(gè)300 mm×300 mm×300 mm的試塊，在試塊的中心預(yù)置一根長(zhǎng)度220 mm的封孔器，封孔器底部的裸孔段模擬鉆孔。待試塊完全凝固后，將其中的一個(gè)試塊運(yùn)往野外，將1發(fā)電雷管通過(guò)封孔器塞入模擬鉆孔底部，為便于觀察爆破后的裂縫范圍，通過(guò)封孔器向試塊中注入帶有顏料的水，然后在無(wú)圍壓條件下起爆，爆生裂縫擴(kuò)展到試塊表面(圖1)。

圖1 無(wú)圍壓水壓爆破Fig.1 Water pressure blasting without confining pressure

將第2個(gè)試塊放入能夠模擬真三軸應(yīng)力環(huán)境的試驗(yàn)臺(tái)中[4]，再將5發(fā)電雷管通過(guò)封孔器送入到模擬鉆孔底部，通過(guò)鋼管向試塊中注入帶有顏料的水，然后加載σ1=12.31 MPa、σ2=10.77 MPa、σ3=9.23 MPa的三軸圍壓，同時(shí)起爆5發(fā)電雷管后將試塊從試驗(yàn)臺(tái)中取出，試塊表面并沒(méi)有肉眼可見(jiàn)的爆生裂隙。將試塊剖開(kāi)后，試塊內(nèi)部爆破產(chǎn)生的壓碎區(qū)范圍較小，裂隙區(qū)范圍也明顯小于無(wú)圍壓時(shí)裂隙區(qū)(圖2)。

圖2 真三軸圍壓加載條件下的水壓爆破Fig.2 Water pressure blasting under true triaxial stress loading

將第3個(gè)試塊放入同一個(gè)真三軸試驗(yàn)臺(tái)中，加載相同的三軸圍壓后，通過(guò)封孔器向試塊中注入高壓水進(jìn)行水力致裂，直至有大量的水從試驗(yàn)臺(tái)滲出停止注水。將試塊從試驗(yàn)臺(tái)中取出，試塊表面有明顯的水壓裂隙，在外力作用下，試塊可以輕松劈開(kāi)，水壓裂縫貫穿試塊的表面(圖3)。

圖3 真三軸圍壓加載條件下的水力致裂Fig.3 Hydraulic fracturing under true triaxial stress loading

對(duì)比上述三個(gè)試驗(yàn)可以看出，應(yīng)力環(huán)境對(duì)爆破的影響較大，在三軸應(yīng)力環(huán)境下(無(wú)自由面)爆破的范圍遠(yuǎn)小于無(wú)圍壓情況下(有自由面)爆破的范圍。在相同的圍壓下通過(guò)控制水力致裂時(shí)間，可以控制壓裂范圍。

3 基于能量控制的各種破巖方式作用范圍對(duì)比分析

3.1 定能量破巖方式與變能量破巖方式

炸藥爆破、二氧化碳相變致裂和靜力膨脹劑三種破巖方式的裝藥量受到鉆孔直徑和鉆孔深度的限制。以炸藥爆破為例，《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定“深孔爆破時(shí)封泥長(zhǎng)度不得小于孔深的1/3”，因此深孔爆破時(shí)最大的鉆孔裝藥量不超過(guò)孔深的2/3，一個(gè)固定孔徑、固定深度的鉆孔，可以裝入的最大炸藥量是一個(gè)定值，炸藥爆破后產(chǎn)生的爆破總能量也為一個(gè)定值。經(jīng)過(guò)大量的理論計(jì)算和試驗(yàn)研究，礦用水膠炸藥爆破產(chǎn)生的壓碎區(qū)半徑為裝藥半徑的1.5～3倍，裂隙區(qū)半徑為裝藥半徑的10～17倍[3,5]。同理，二氧化碳相變致裂和靜力膨脹劑的破巖總能量對(duì)于固定的鉆孔來(lái)說(shuō)也是一個(gè)定值，這類單個(gè)鉆孔中破巖總能量為一個(gè)定值的破巖方式被稱為單孔定能量破巖方式。

水力致裂與炸藥爆破等定能量破巖的方式不同，其是用封孔器將鉆孔封閉后，向鉆孔底部持續(xù)的輸入高壓水，用高壓水的能量來(lái)破碎巖石，破碎巖石的總能量大小隨時(shí)間延長(zhǎng)而不斷增大，與鉆孔的直徑和鉆孔的深度沒(méi)有直接關(guān)系。水力致裂單孔作用半徑遠(yuǎn)大于定能量破巖方式，可達(dá)10～100 m，單孔作用范圍與鉆孔直徑無(wú)關(guān)，而是隨泵注排量的增大而增大。這種單個(gè)鉆孔的破巖能量為一個(gè)變化值的破巖方式被稱為單孔變能量破巖方式。

定能量破巖方式破巖總能量受鉆孔直徑和鉆孔深度的制約，為增加破巖能量，在工程實(shí)踐中往往通過(guò)增加鉆孔直徑和減小鉆孔間距方式來(lái)改善巖層致裂效果，同時(shí)也增加了鉆孔工程量和巖層致裂成本。單孔變能量的破巖方式因破巖總能量與鉆孔的直徑?jīng)]有必然關(guān)系，所以在工程實(shí)踐中可以根據(jù)實(shí)際情況選擇最經(jīng)濟(jì)、最方便的孔徑進(jìn)行施工，施工小直徑的鉆孔既可以提高鉆孔施工速度，又可以降低施工成本，如綜采工作面端頭懸頂水力致裂時(shí)通常選用錨索鉆機(jī)進(jìn)行快速施工。

3.2 二氧化碳相變致裂與炸藥爆破的能量對(duì)比

在工程實(shí)踐中不難發(fā)現(xiàn)二氧化碳相變致裂單孔作用范圍比炸藥爆破更小，這是因?yàn)槎趸枷嘧冎铝严啾扔谡ㄋ幈频哪芰棵芏雀蚚6]。以煤礦常用的57型二氧化碳致裂器為例，57型致裂器的礦用乳化炸藥當(dāng)量和TNT炸藥當(dāng)量見(jiàn)表1[7-8]。在直徑為57 mm、長(zhǎng)度為1.48 m的鉆孔段中可以裝入6 907.8 g礦用炸藥，大約是二氧化碳相變致裂能量的10倍，因此，二氧化碳相變致裂在單位鉆孔長(zhǎng)度內(nèi)可以釋放的能量比炸藥爆破低的多。同時(shí)，二氧化碳相變致裂的猛度相比與炸藥爆破也低的多，對(duì)堅(jiān)硬巖層的破壞能力有限，煤礦現(xiàn)場(chǎng)主要應(yīng)用在煤層增透方面。現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明57型致裂器在煤層中的影響半徑為4.5～5.0 m。

表1 57型致裂器的炸藥當(dāng)Table 1 Explosive equivalent of type 57 fracturing device

4 致裂控制方法的施工與管理

4.1 各種致裂方法的工程量對(duì)比

定能量破巖方式中炸藥爆破的致裂半徑大于二氧化碳相變致裂和靜力膨脹劑致裂，而炸藥爆破的單孔作用半徑可達(dá)到20倍的鉆孔半徑，為1～2 m。變能量破巖方式中以水力致裂為例，單孔作用半徑可達(dá)10 m以上，比定能量破巖方式高一個(gè)數(shù)量級(jí)。因此，水力致裂的鉆孔間距大于炸藥爆破的鉆孔間距，且水力致裂的作用范圍與鉆孔直徑無(wú)關(guān)，因此，可以采用最便捷、最經(jīng)濟(jì)的鉆機(jī)施工，且鉆孔工程量較低。

水力致裂控制頂板需要封孔和壓裂兩個(gè)工序，炸藥爆破需要裝藥和爆破兩個(gè)工序。當(dāng)鉆孔深度大于30 m后的深孔裝藥非常困難，裝藥效率很低，而水力致裂的封孔效率更高，且受鉆孔深度的影響較小。因此，水力致裂控制頂板具有一定的優(yōu)勢(shì)。

4.2 致裂巖層與工作面生產(chǎn)能否協(xié)同作業(yè)

以綜采工作面端頭懸頂致裂控制為例，采用炸藥爆破的方法施工流程為鉆孔施工-裝藥-撤人-檢查-爆破-再檢查-恢復(fù)生產(chǎn)，爆破作業(yè)時(shí)必須執(zhí)行“一炮三檢”制度和“三人連鎖爆破”制度，并在起爆前檢查起爆地點(diǎn)的甲烷濃度；采用水力致裂的方法施工流程為鉆孔施工-封孔-壓裂區(qū)域警戒-連管壓裂-拆管-解除警戒。水力致裂與炸藥爆破最大的區(qū)別在于是否需要停產(chǎn)撤人，水力致裂不需要停產(chǎn)撤人，只是壓裂期間禁止人員從壓裂孔口附近經(jīng)過(guò)，對(duì)工作面正常生產(chǎn)影響較小。在工作面超前支護(hù)段內(nèi)超前預(yù)裂頂板，待工作面采過(guò)后頂板能夠隨采隨冒，水力致裂控制頂板與工作面正常生產(chǎn)能夠協(xié)同作業(yè)，無(wú)需停產(chǎn)，因此勞動(dòng)效率更高。

此外，爆炸物品的地面管理和井下運(yùn)輸管理都很復(fù)雜，在某些區(qū)域地面炸藥庫(kù)，必須要有專業(yè)安保公司負(fù)責(zé)安全管理。在煤礦井下，炸藥不允許通過(guò)礦車(chē)運(yùn)輸?shù)焦ぷ髅?，都是靠人工背到工作面，工人勞?dòng)強(qiáng)度大，人力資源成本高。

5 致裂控制方法的成本

5.1 二氧化碳相變致裂和炸藥爆破的成本對(duì)比

二氧化碳相變致裂器每起爆一次就需要將致裂器運(yùn)輸?shù)降孛娉溲b一次二氧化碳?xì)怏w，并更換點(diǎn)火頭和泄能片，考慮二氧化碳?xì)怏w成本和致裂器使用壽命，單次相變致裂的使用成本在幾十元到一百多元不等，因此按均價(jià)80元/次計(jì)算。而57型致裂器的礦用乳化炸藥當(dāng)量為699.8 g，折算成1 t礦用炸藥的成本為114 285元/t，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于礦用炸藥的市場(chǎng)價(jià)。在不考慮二氧化碳充裝設(shè)備折舊費(fèi)用的情況下，二氧化碳相變致裂比炸藥爆破成本高很多，因此，二氧化碳相變致裂和靜力膨脹劑都是在非常特定的情況下使用。

5.2 炸藥爆破和水力致裂的成本對(duì)比

為對(duì)比炸藥爆破和水力致裂的工程量和經(jīng)濟(jì)性，以晉城某礦綜采工作面端頭懸頂控制為例比較15111回風(fēng)巷炸藥爆破和15112回風(fēng)巷水力致裂兩種頂板控制方法的經(jīng)濟(jì)性。 15111回風(fēng)巷與15112回風(fēng)巷都位于礦井東北部，巷道東西布置，埋深186～206 m，主要開(kāi)采15號(hào)煤層，煤層傾角為3°～8°，煤質(zhì)較軟，賦存穩(wěn)定，煤層頂板為K2石灰?guī)r，單軸抗壓強(qiáng)度平均為39.55 MPa，煤層底板為泥巖，單軸抗壓強(qiáng)度平均為12.29 MPa。水力致裂對(duì)頂板控制較炸藥爆破效果較好(圖4)。

圖4 炸藥爆破與水力致裂技術(shù)控制頂板的效果Fig.4 Effect of explosive blasting and hydraulic fracturing technology on hard roof control

5.2.1 炸藥爆破

在工作面回風(fēng)順槽平行于巷道斜向采空區(qū)施工一排鉆孔(圖5)，鉆孔直徑為75 mm，鉆孔角度為45°，鉆孔長(zhǎng)度為13 m，鉆孔間距為6 m，其中單個(gè)鉆孔裝藥長(zhǎng)度為8 m，封泥長(zhǎng)度為5 m，裝藥量為14.2 kg?！睹旱V安全規(guī)程》規(guī)定在工作面采動(dòng)影響區(qū)內(nèi)禁止爆破，所以頂板預(yù)裂爆破孔要超前工作面30 m施工和爆破。因爆破鉆孔的直徑是75 mm，因此需要采用臺(tái)式液壓鉆機(jī)進(jìn)行施工，鉆機(jī)的施工速度和移動(dòng)速度都較錨索鉆機(jī)慢。根據(jù)頂板爆破方案，炸藥爆破100 m堅(jiān)硬頂板的總費(fèi)用見(jiàn)表2。

圖5 爆破鉆孔布置示意圖Fig.5 Schematic diagram of blast borehole layout

表2 炸藥爆破費(fèi)用明細(xì)Table 2 Breakdown of explosive blasting cost

5.2.2 水力致裂

水力致裂鉆孔布置方案如圖6所示。在15112工作面回風(fēng)巷超前支護(hù)段內(nèi)靠近煤柱側(cè)，用錨索鉆機(jī)豎直向上施工一組孔直徑為34 mm、孔深為7 m、孔間距為10 m的鉆孔；在15112工作面回風(fēng)巷超前支護(hù)段內(nèi)靠近工作面?zhèn)龋?用錨索鉆機(jī)仰角75°～80°斜向上施工一組孔直徑為34 mm、孔深為7 m、孔間距為10 m的鉆孔?？拷ぷ髅?zhèn)鹊你@孔和靠近煤柱側(cè)的鉆孔交錯(cuò)布置。根據(jù)水力致裂方案，水力致裂控制100 m堅(jiān)硬頂板的總費(fèi)用見(jiàn)表3。

圖6 工作面端頭懸頂水力致裂控制方案Fig.6 Scheme of hydraulic fracturing for controlling overhanging roof in the end of the working face

表3 水力致裂費(fèi)用明細(xì)Table 3 Breakdown of hydraulic fracturing cost

由表2和表3可知，炸藥爆破100 m堅(jiān)硬頂板時(shí)，水力致裂處理工作面端頭懸頂?shù)某杀炯s為86.5元/m，炸藥爆破處理工作面端頭懸頂?shù)某杀炯s為269.9元/m，因此水力致裂比炸藥爆破成本更低。

6 水力致裂控制方法的經(jīng)濟(jì)與社會(huì)效益

6.1 經(jīng)濟(jì)效益

1) 技術(shù)經(jīng)濟(jì)性收益。①堅(jiān)硬頂煤頂板水力致裂控制技術(shù)與工作面生產(chǎn)平行作業(yè)，產(chǎn)量提高5%以上；②與炸藥爆破放頂相比，水力致裂控制技術(shù)的成本降低50%以上。

2) 直接經(jīng)濟(jì)效益。直接經(jīng)濟(jì)效益主要體現(xiàn)在增加礦井產(chǎn)量和降低生產(chǎn)成本兩個(gè)方面。

3) 間接經(jīng)濟(jì)效益。安全是最大的效益，事故是最大的損失。山西安平煤礦2016年“3·23”頂板重大事故造成20人死亡，1人受傷，直接經(jīng)濟(jì)損失2 804.4萬(wàn)元；吉林八寶煤礦2015年“3·29”特別重大事故造成53人死亡、20人受傷，直接經(jīng)濟(jì)損失6 695.4萬(wàn)元。水力致裂控制技術(shù)提高了堅(jiān)硬頂煤頂板處理的安全性，保障了礦井的安全生產(chǎn)，避免了懸頂事故造成的人員傷亡及經(jīng)濟(jì)損失。

6.2 社會(huì)效益

1) 消除了采空區(qū)懸頂及其衍生災(zāi)害的系統(tǒng)性風(fēng)險(xiǎn)，安全效益顯著。水力致裂使頂板及時(shí)充分垮落充填采空區(qū)，消除了采空區(qū)積聚瓦斯的隱患，避免了大面積懸頂突然垮落產(chǎn)生的沖擊、颶風(fēng)、瓦斯(煤塵)爆炸等重大災(zāi)害。

2) 水力致裂替代炸藥爆破處理堅(jiān)硬頂板，提高了技術(shù)本身的安全性，避免了爆破引發(fā)的系列安全隱患及火工品的復(fù)雜管理問(wèn)題。水力致裂弱化在工程量、費(fèi)用、施工管理、安全性、控制距離等方面明顯好于傳統(tǒng)的爆破弱化，是井工礦堅(jiān)硬巖體弱化的發(fā)展方向。

3) 水力致裂控制頂煤頂板與工作面生產(chǎn)協(xié)同作業(yè)，提高了生產(chǎn)效率和安全性，施工期間無(wú)需大范圍撤人，可正常生產(chǎn)，保障了采煤作業(yè)的連續(xù)性。

4) 提高了資源采出率，減少了資源浪費(fèi)。以銅川某煤礦2303綜放工作面為例，水力致裂后頂煤平均冒放塊度降低了57%，頂煤放出率由30%提高到75%。

5) 改善了工人作業(yè)環(huán)境，提升了職業(yè)安全健康。以銅川某煤礦2303綜放工作面為例，水力致裂后工作面的粉塵濃度降低了27%，避免了大量炸藥同時(shí)起爆產(chǎn)生大量的一氧化碳、氮氧化物等有毒有害氣體。

6) 適用于煤礦及非煤井工礦采空區(qū)懸頂控制，推廣應(yīng)用前景廣闊。我國(guó)堅(jiān)硬頂板賦存煤層占30%以上，覆蓋50%以上礦區(qū)，堅(jiān)硬特厚煤層儲(chǔ)量豐富，大量非煤礦山采空區(qū)致災(zāi)需治理。

7 結(jié) 論

1) 根據(jù)固定鉆孔中破巖能量是否恒定，將炸藥爆破、二氧化碳相變致裂和靜力膨脹劑致裂劃分為定能量破巖方式，將水力致裂劃分為變能量破巖方式。定能量破巖方式受應(yīng)力環(huán)境的影響比變能量破巖方式大，定能量破巖方式在三軸圍壓環(huán)境下，破巖能力大大降低。

2) 二氧化碳相變致裂的破巖范圍比炸藥爆破小，成本比炸藥爆破高，但是不產(chǎn)生火花，適用于某些特定的工程背景。

3) 水力致裂控制堅(jiān)硬頂板比炸藥爆破在工程量、施工便捷性和成本等多個(gè)方面有優(yōu)勢(shì)，且能夠與工作面生產(chǎn)協(xié)同作業(yè)。井工礦堅(jiān)硬頂板水力致裂控制技術(shù)是未來(lái)發(fā)展方向。