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    基于DOE分析的球閥密封面氣固兩相流沖蝕研究*

    2021-05-18 05:50:20彭東華董紹華王志強(qiáng)張來斌
    石油機(jī)械 2021年5期
    關(guān)鍵詞:影響

    彭東華 董紹華 王志強(qiáng) 張來斌 孫 玄

    (1.中國石油大學(xué)(北京) 安全與海洋工程學(xué)院 2. 中國石油大學(xué)(北京) 管道技術(shù)與安全研究中心 3. 北京奧藍(lán)仕技術(shù)有限公司)

    0 引 言

    在石油與天然氣的生產(chǎn)儲運(yùn)過程中,沖蝕行為是導(dǎo)致材料失效的主要原因之一。流體中攜帶的砂礫會與壁面發(fā)生多次碰撞并引起管壁材料損失,特別是油氣管道系統(tǒng)中常見的彎頭、歧管和球閥等關(guān)鍵部位。沖蝕破壞可能導(dǎo)致設(shè)備失效和管線泄漏,造成環(huán)境污染,形成安全隱患。因此,開展沖蝕磨損機(jī)理和行為研究對于設(shè)備失效的前置防護(hù),真正落實本質(zhì)安全至關(guān)重要。

    常見的流體攜砂沖蝕包括液固兩相流沖蝕和氣固兩相流沖蝕2種。目前,大量學(xué)者通過試驗和數(shù)值模擬的方法對沖蝕行為及機(jī)理進(jìn)行了研究[1-7]。彭文山等[8]通過開展數(shù)值模擬,針對氣田集輸管道彎頭結(jié)構(gòu),研究了不同彎徑比及顆粒粒徑影響下的彎頭沖蝕規(guī)律。宋曉琴等[9]利用CFD仿真建立了集輸管道90°彎頭模型,分析了集輸壓力、重力方向、集輸流速、集輸管徑以及顆粒大小對彎頭沖蝕磨損的影響。Q.B.NGUYEN等[10-11]通過仿真和試驗研究發(fā)現(xiàn),沖蝕速率隨顆粒速度增大而增大,顆粒直徑越大,沖蝕輪廓形狀越小,但沖蝕深度越大,沖蝕速率隨顆粒硬度的增大而增大。周蘭等[12]針對壓裂彎頭,對壓裂液的流動速度、壓裂液黏度、質(zhì)量流量以及顆粒直徑進(jìn)行了綜合分析,討論了各因素對彎頭沖蝕磨損的影響機(jī)理。

    對于沖蝕預(yù)測模型,許多學(xué)者通過試驗的方式得出了一系列沖蝕經(jīng)驗公式。其中:I.FINNIE[13]提出了最早的沖蝕預(yù)測理論公式,并認(rèn)為塑性材料的沖蝕機(jī)理為微切削作用。K.AHLERT[14]以碳鋼為試件材料,改變顆粒形狀和沖擊角度進(jìn)行了大量的直接沖擊試驗,并提出一種經(jīng)驗?zāi)P?。Y.I.OKA等[15-16]基于各種顆粒和試件參數(shù),考慮碰撞速度、碰撞角度、試件材料硬度、顆粒粒徑和顆粒類型等對沖蝕速率的影響,開展大量試驗得到了氣固兩相流中較為通用的經(jīng)驗?zāi)P?。挪威船級社DNV[17]基于試驗數(shù)據(jù)和仿真分析得出了一類沖蝕經(jīng)驗?zāi)P?。美國塔爾薩大學(xué)沖蝕/腐蝕研究中心K.AHLERT[14]和B.S.MCLAURY[18]主要面向碳鋼和鋁質(zhì)材料,重點(diǎn)考慮顆粒形狀對沖蝕速率的影響,提出了E/CRC經(jīng)驗?zāi)P汀?/p>

    目前,管件的沖蝕磨損研究主要集中于彎頭和歧管等[19-21],對于球閥及其密封面的研究較少。因此,本文針對天然氣管道球閥密封面沖蝕行為,設(shè)計了一套完整的球閥密封面氣固兩相流沖蝕磨損試驗裝置,并考慮顆粒速度、顆粒粒徑和沖蝕角度等對密封面沖蝕磨損的影響;首次采用33次完全析因設(shè)計法,對沖蝕參數(shù)進(jìn)行ANOVA分析、回歸分析、交互效應(yīng)分析、均值分析和響應(yīng)曲面分析,考慮了各影響因子之間的相互作用,發(fā)展了用于預(yù)測球閥密封面沖蝕磨損的回歸模型,取得了較好的預(yù)測結(jié)果;最后得到了適用于天然氣管道球閥密封面沖蝕磨損的優(yōu)化參數(shù)。研究成果可為減緩球閥沖蝕磨損失效提供指導(dǎo)。

    1 試驗及統(tǒng)計方法

    1.1 試驗材料和方法

    氣固兩相沖蝕磨損試驗原理如圖1所示。壓縮機(jī)提供穩(wěn)定氣流,石英砂為沖蝕砂礫,其不同尺寸的顆粒SEM電鏡圖像如圖2所示。采用光學(xué)粒子計數(shù)器(Particle Counter)計數(shù)并與氣體混合,氣固兩相流混合后進(jìn)入噴嘴,并沖擊試件,造成試件沖蝕磨損。為了真實模擬管道球閥密封面,選擇半球形試樣作為沖蝕試樣,如圖3所示,尺寸為?60 mm×4 mm。沖擊后的廢料可通過過濾裝置和控制閥排出。

    在本試驗中,沖蝕角度可通過試件夾具調(diào)整,噴嘴到試件中心距離保持4 mm不變。在每次試驗前對試件進(jìn)行表面拋光處理,避免表面粗糙度的不同影響對沖蝕結(jié)果的判定。單次沖蝕測試周期設(shè)為120 min。在沖蝕試驗前、后利用高精度電子分析天平記錄試件質(zhì)量損失,并利用三維激光掃描儀獲取沖蝕坑深度信息。每次試驗獨(dú)立開展3次并取數(shù)據(jù)平均值。

    根據(jù)文獻(xiàn)調(diào)研和前期工作,氣固兩相流沖蝕速率主要取決于顆粒速度、顆粒尺寸和沖蝕角度。為了探究球閥密封面沖蝕磨損率和上述影響因素的關(guān)系,本文設(shè)置了33正交試驗工況,正交試驗參數(shù)設(shè)置如表1所示。表1中編碼-1、0、1分別為參數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)化系數(shù),試驗輸出結(jié)果分別為靶材質(zhì)量損失量和壁厚減薄量。

    圖1 氣固兩相沖蝕磨損試驗原理示意圖Fig.1 Schematic diagram of gas-solid two-phase erosion wear test

    圖2 不同粒徑的顆粒SEM電鏡圖像Fig.2 SEM images of particles with different sizes

    圖3 半球形試件和噴嘴實物圖Fig.3 Photo of hemispherical specimen and nozzle

    表1 正交試驗參數(shù)設(shè)置Table 1 Orthogonal test parameter settings

    1.2 統(tǒng)計分析

    使用Statistica軟件進(jìn)行回歸分析、交互效應(yīng)分析、均值分析和響應(yīng)曲面分析,在參數(shù)優(yōu)化計算時,所使用的計算函數(shù)如式(1)所示。

    f=w1(Es-Em)2+w2(Fs-Fm)2

    (1)

    式中:f為成本函數(shù),w1和w2為權(quán)重,下標(biāo)m表示期望值,下標(biāo)s表示計算值,E是沖蝕造成的質(zhì)量損失量,F(xiàn)是沖蝕造成的壁厚減薄量。

    2 模型檢驗

    2.1 正態(tài)性檢驗

    圖4顯示了計算殘差正態(tài)概率分布情況。由圖4可以看出,試件質(zhì)量損失量和壁厚減薄量的計算殘差結(jié)果可以擬合成直線,因此殘差呈良好的正態(tài)分布。

    2.2 常數(shù)方差檢驗

    圖5為計算殘差散點(diǎn)圖。由圖5可以看出,殘差散點(diǎn)較分散且呈隨機(jī)分布,因此計算模型較為理想,具有常數(shù)方差。

    圖4 殘差正態(tài)概率圖Fig.4 Residual normal probability plot

    圖5 殘差散點(diǎn)圖Fig.5 Residual scatter plot

    3 結(jié)果與分析

    3.1 影響因素分析

    圖6為影響試件質(zhì)量損失和壁厚減薄量的半正態(tài)概率圖。各影響因素如果存在異常值,則可認(rèn)為這些因素有效。由圖6可以看出,沖蝕角度的線性效應(yīng)和二次效應(yīng)、顆粒速度和顆粒粒徑的線性效應(yīng)對2個輸出結(jié)果都很顯著。此外,顆粒粒徑的二次效應(yīng)、顆粒速度和顆粒尺寸的相互作用、沖蝕角度和顆粒粒徑的相互作用都對靶材質(zhì)量損失量有較大的影響。

    圖6 半正態(tài)概率圖Fig.6 Half-normal probability plot

    不同影響因素下試件沖蝕磨損的變化曲線和響應(yīng)曲面分別如圖7和圖8所示。由圖7及圖8可看出:試件的質(zhì)量損失和壁厚減薄量都隨顆粒速度和顆粒粒徑的增大而增大;沖蝕角度對試件沖蝕磨損的影響為先增大后減小,試件質(zhì)量損失和壁厚減薄量的最大值和最小值分別發(fā)生在沖蝕角度30°和45°時。

    圖7 不同影響因素下沖蝕磨損的變化曲線Fig.7 Variation curve of erosion wear under different influencing factors

    圖8 不同影響因素下沖蝕磨損的變化響應(yīng)曲面Fig.8 The response surface of erosion wear under different influencing factors

    3.2 回歸分析

    為了預(yù)測試件沖蝕磨損,開展了多元線性回歸分析,得到試件沖蝕磨損(質(zhì)量損失量和壁厚減薄量)在3種影響因素下的回歸預(yù)測模型:

    (2)

    (3)

    式中:下標(biāo)b表示壁厚損失,下標(biāo)z表示質(zhì)量損失,x1、x2和x3表示顆粒直徑、速度和沖蝕角度編碼值。

    所建立的回歸預(yù)測模型預(yù)測結(jié)果如圖9所示,其中對角線表示預(yù)測結(jié)果與試驗結(jié)果一致。由圖9可以看出幾乎所有數(shù)據(jù)點(diǎn)都在對角線上,因此所建立的預(yù)測模型具有較高的準(zhǔn)確性。

    圖9 回歸模型預(yù)測結(jié)果Fig.9 Regression model prediction results

    4 討論與展望

    沖蝕試驗和統(tǒng)計分析結(jié)果表明,顆粒速度和粒徑的增加會導(dǎo)致試件沖蝕磨損增加,這與之前普遍的研究[21]一致。此外,當(dāng)沖蝕角度達(dá)到30°時,會造成最嚴(yán)重的沖蝕磨損,進(jìn)一步驗證了Y.I.OKA等人的研究結(jié)果[15-16]。顆粒速度與顆粒粒徑之間的相互作用對試件壁厚影響不大,但對其質(zhì)量損失量影響較大。沖蝕角度的線性效應(yīng)和二次效應(yīng)對試件的沖蝕磨損都具有影響。

    在未來的試驗研究中,應(yīng)控制顆粒形狀等因素,避免其影響試驗結(jié)果??蛇x用形狀較為規(guī)則的玻璃砂作為磨料。針對下步工作,可以對石英砂和玻璃砂2種磨料進(jìn)行比較和測試,測試可以選用更為廣泛的沖蝕角度,進(jìn)而使建立的回歸預(yù)測模型更具穩(wěn)健性。在今后的研究中還應(yīng)進(jìn)行更廣泛的沖蝕磨損試驗,并將試驗結(jié)果與工程檢驗以及事故報告進(jìn)行比較,從而為預(yù)防球閥發(fā)生沖蝕磨損破壞提供參考。

    5 結(jié) 論

    (1)沖擊角度的二次效應(yīng)對試件壁厚減薄量的影響最大,顆粒粒徑的線性效應(yīng)對試件沖蝕質(zhì)量損失的影響最大。

    (2)顆粒速度和粒徑的增大均會造成更大的沖蝕磨損,而當(dāng)沖蝕角度在30°時,會產(chǎn)生最大的沖蝕磨損。

    (3)在天然氣輸送過程中,應(yīng)對天然氣進(jìn)行凈化并對其中的顆粒進(jìn)行過濾,使顆粒粒徑盡可能減??;同時,調(diào)整氣體的穩(wěn)定性,適當(dāng)降低流速,也可減少球閥密封面的沖蝕磨損。

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