大型連續(xù)鋼桁梁橋頂推施工中關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)力學(xué)分析研究

李兆峰，牛忠榮，方 繼，丁仕洪，李文杰

(1. 合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院，安徽 合肥 230009；2. 中鐵四局集團(tuán)鋼結(jié)構(gòu)建筑有限公司，安徽 合肥 230022)

隨著中國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和高速交通網(wǎng)的大規(guī)模建設(shè)，密集的大型橋梁建設(shè)遍布中國(guó)大地。橋梁建設(shè)的跨度和規(guī)模不斷增大，大型橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工過(guò)程的安全性和關(guān)鍵力學(xué)問(wèn)題越加受到關(guān)注和重視，如橋梁結(jié)構(gòu)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)在施工過(guò)程中的力學(xué)性能分析。目前橋梁結(jié)構(gòu)常用的節(jié)點(diǎn)形式是將節(jié)點(diǎn)板、橫梁連接板均與下平聯(lián)節(jié)點(diǎn)板焊接的整體式節(jié)點(diǎn)[1]，整體式節(jié)點(diǎn)相對(duì)于傳統(tǒng)的普通拼裝式節(jié)點(diǎn)具有強(qiáng)度高、施工工序少等優(yōu)點(diǎn)[2]，但由于受焊接等因素影響，整體式節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)相對(duì)更為復(fù)雜。目前國(guó)內(nèi)外多數(shù)學(xué)者對(duì)節(jié)點(diǎn)的研究是從設(shè)計(jì)角度針對(duì)全橋結(jié)構(gòu)在正常使用條件下開(kāi)展的，如王天亮等[3]對(duì)蕪湖長(zhǎng)江大橋鋼梁新型整體節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了疲勞性方面研究，為整體節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)提供技術(shù)支持，該類(lèi)型節(jié)點(diǎn)后來(lái)在重慶朝天門(mén)長(zhǎng)江大橋、南京大勝關(guān)長(zhǎng)江大橋和廈深鐵路榕江特大橋上得到進(jìn)一步的應(yīng)用[4-6]。此外，對(duì)整體節(jié)點(diǎn)的研究還包括節(jié)點(diǎn)焊接殘余應(yīng)力、節(jié)點(diǎn)構(gòu)造和節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分布等相關(guān)方面[7-9]。

目前發(fā)生的橋梁事故大多數(shù)不是由于設(shè)計(jì)造成的，而是由于施工問(wèn)題引起的。由于在橋梁施工過(guò)程中存在許多不利因素，例如不完整結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換頻繁、節(jié)點(diǎn)應(yīng)力重分布等，相比于成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)，橋梁在施工階段受力更為復(fù)雜。橋梁節(jié)點(diǎn)部位在最不利施工工況較相應(yīng)成橋狀態(tài)的受力偏大，因此有必要進(jìn)行節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)在施工狀態(tài)下的研究。文獻(xiàn)[10]提出一種基于數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法的數(shù)學(xué)模型，用于評(píng)估鋼桁梁橋在地震作用下的損傷情況。陳淮等[11]針對(duì)無(wú)豎桿空間桁架結(jié)構(gòu)，對(duì)三主桁斜邊桁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行最不利拼裝施工階段力學(xué)分析計(jì)算，獲取其節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)，分析了節(jié)點(diǎn)在施工階段的安全性。為了驗(yàn)證大跨度鋼桁梁橋在最不利懸臂施工工況下的安全性，劉智芳[12]提取了拱肋相交位置的節(jié)點(diǎn)模型進(jìn)行數(shù)值和試驗(yàn)對(duì)比分析，得出了合理的節(jié)點(diǎn)模型。在基礎(chǔ)建設(shè)的大發(fā)展環(huán)境下，橋梁領(lǐng)域的研究取得一定的成果[13-14]，但由于橋梁結(jié)構(gòu)本身以及施工環(huán)境的復(fù)雜性，對(duì)于大跨度連續(xù)鋼桁梁公鐵兩用橋在頂推施工階段的整體式節(jié)點(diǎn)力學(xué)分析有待進(jìn)一步研究。

石濟(jì)鐵路濟(jì)南黃河公鐵兩用橋采用整體式節(jié)點(diǎn)，橫梁、腹桿等各類(lèi)構(gòu)件通過(guò)高強(qiáng)螺栓連接，節(jié)點(diǎn)四周與正交異性橋面板連接。頂推施工中，在千斤頂?shù)钠鹇湎?，偏離節(jié)點(diǎn)中心的下弦梁底部附近節(jié)點(diǎn)處于偏心支撐，支撐滑塊倒換頻繁，使得節(jié)點(diǎn)局部容易產(chǎn)生強(qiáng)烈的應(yīng)力集中。濟(jì)南黃河公鐵兩用橋在我國(guó)首次采用剛性懸索加勁鋼桁梁的結(jié)構(gòu)形式和鋼桁梁帶加勁弦頂推的施工新技術(shù)，本文采用有限元法力學(xué)分析關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)在不利工況下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)力學(xué)試驗(yàn)驗(yàn)證，確保節(jié)點(diǎn)模型的合理性和橋梁建造的安全性。

1 工程概況

濟(jì)南黃河公鐵兩用橋共計(jì)5跨，橋跨布置為(128+3×180+128)m，系我國(guó)首次將剛性懸索加勁連續(xù)鋼桁梁結(jié)構(gòu)應(yīng)用于公鐵兩用橋梁，其于2013年9月開(kāi)始施工。鋼桁梁主體采用三主桁豎桿三角形桁式結(jié)構(gòu)，外側(cè)兩主桁節(jié)間距29 m，桁高15 m，橋梁節(jié)點(diǎn)的節(jié)間距約13 m，高速列車(chē)設(shè)4車(chē)道，橋梁結(jié)構(gòu)斷面圖見(jiàn)圖1。橋面板采用正交異性板，加勁弦按圓曲線布置，立柱高24 m，橋梁主要材料為Q370qE和Q345qD，全橋結(jié)構(gòu)用鋼總質(zhì)量約為36 249 t。

圖1 剛性懸索加勁連續(xù)鋼桁梁斷面圖(單位：cm)

2 施工工況分析

2.1 鋼桁梁頂推方案

通過(guò)帶加勁弦多點(diǎn)頂推的方法[15-16]將鋼桁梁從616號(hào)墩向621號(hào)墩進(jìn)行頂推，見(jiàn)圖2。在616號(hào)和617號(hào)墩間設(shè)置7個(gè)節(jié)間的拼裝支架，作為集中拼裝區(qū)；在617號(hào)～620號(hào)墩各設(shè)置2個(gè)節(jié)間的墩旁托架；以2個(gè)節(jié)間為1個(gè)拼裝頂推單元，利用跨線龍門(mén)吊及多點(diǎn)頂推系統(tǒng)分段拼裝、多次頂推架設(shè)鋼桁梁，橋面吊機(jī)同步進(jìn)行加勁弦架設(shè)，通過(guò)支架調(diào)整鋼桁梁線形，實(shí)現(xiàn)加勁弦合龍，鋼桁梁帶加勁弦頂推就位并完成體系轉(zhuǎn)換后，進(jìn)行吊桿的安裝及張拉，完成全橋施工。

圖2 全橋輔助支架布置圖

2.2 關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)力學(xué)試驗(yàn)的施工工況

鋼桁梁每階段滑移到位后，如圖3所示三片主桁中的一片，先通過(guò)節(jié)點(diǎn)A、B附近的千斤頂將鋼桁梁頂起，然后將節(jié)點(diǎn)A處的滑塊沿滑道移動(dòng)至節(jié)點(diǎn)B的下方，千斤頂回落至鋼桁梁由節(jié)點(diǎn)B處滑塊支撐。

圖3 滑塊倒換示意

為保障鋼桁梁滑移施工全過(guò)程的安全性和施工質(zhì)量，需要先對(duì)鋼桁梁結(jié)構(gòu)在各階段和相應(yīng)工況下的應(yīng)力和位移場(chǎng)進(jìn)行分析。鋼桁梁橋以桿系結(jié)構(gòu)為主，本文先對(duì)其建立空間梁?jiǎn)卧W(xué)模型，采用桿系有限元法進(jìn)行力學(xué)計(jì)算，獲得了各階段鋼桁梁所有構(gòu)件的截面內(nèi)力和工作應(yīng)力值，同時(shí)獲得鋼桁梁下方節(jié)點(diǎn)支承滑塊的支反力。有限元法計(jì)算結(jié)果表明，在各施工工況中某些滑塊的支反力很大。頂推施工中，支反力較大的下弦節(jié)點(diǎn)局部可能出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象從而導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)損傷。然而，鋼桁梁整體結(jié)構(gòu)的桿系有限元分析不能獲得節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的局部應(yīng)力場(chǎng)。為了確保節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)在施工中滿足應(yīng)力強(qiáng)度要求，文中采用2個(gè)途徑分析節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的較大局部應(yīng)力。

方法1：采用將節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)從整體結(jié)構(gòu)分離的局部模型，在最不利工況下，對(duì)節(jié)點(diǎn)局部采用殼單元進(jìn)行有限元法力學(xué)分析。

方法2：采用電阻應(yīng)變片，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)最不利工況下的節(jié)點(diǎn)實(shí)際工作應(yīng)力。

通過(guò)有限元計(jì)算橋梁建造過(guò)程的50種主要工程節(jié)點(diǎn)施工工況，評(píng)估節(jié)點(diǎn)尺寸和支反力兩個(gè)關(guān)鍵指標(biāo)，選取施工工況44至工況45為最不利工況進(jìn)行研究，即作為現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)工況；619號(hào)墩的節(jié)點(diǎn)ME44作為本次應(yīng)力試驗(yàn)的節(jié)點(diǎn)，見(jiàn)圖4，ME44位于三片桁梁的中桁節(jié)點(diǎn)。節(jié)點(diǎn)ME44在一次頂推施工過(guò)程中的試驗(yàn)工況為：

圖4 節(jié)點(diǎn)ME44試驗(yàn)的施工工況

(1)施工工況44：鋼桁梁在頂推滑移過(guò)程中，在619號(hào)墩上13號(hào)臨時(shí)支架處，滑塊放置于節(jié)點(diǎn)44下方，見(jiàn)圖2和圖4(a)。

(2)施工工況44-2：鋼桁梁整體滑移到位后，621號(hào)墩和620號(hào)墩的滑塊已倒回兩個(gè)節(jié)間，此時(shí)在619號(hào)墩，用千斤頂將鋼桁梁頂起，見(jiàn)圖3和圖4(b)。

(3)施工工況45：將滑塊從13號(hào)臨時(shí)支架滑移兩個(gè)節(jié)間至12號(hào)臨時(shí)支架后，13號(hào)臨時(shí)支架處的千斤頂逐漸下落，此時(shí)節(jié)點(diǎn)44下方?jīng)]有支撐力，轉(zhuǎn)換為12號(hào)臨時(shí)墩處滑塊支撐鋼桁梁，見(jiàn)圖4(c)。

3 節(jié)點(diǎn)力學(xué)模型和有限元法計(jì)算策略

3.1 全橋結(jié)構(gòu)力學(xué)模型

采用橋梁領(lǐng)域通用結(jié)構(gòu)分析及設(shè)計(jì)系統(tǒng)Midas/Civil[17-18]，建立了全橋力學(xué)計(jì)算模型，定義施工階段，模型所用幾何參數(shù)均依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙和有關(guān)規(guī)范。鋼桁梁計(jì)算的荷載組合為1.0倍恒荷載(橋梁自重)+1.0倍施工活荷載(2.5 kN/m2)；鋼材密度取7 850 kg/m3，彈性模量206 GPa，泊松比0.3。

橋面板采用板單元模擬，主桁梁及導(dǎo)梁構(gòu)件采用梁?jiǎn)卧M，每個(gè)節(jié)點(diǎn)均有6個(gè)位移自由度。施工階段吊桿位置的臨時(shí)支撐采用桁架單元模擬，吊桿采用索單元模擬，桿件結(jié)點(diǎn)處按剛接處理,在梁和墩的交界節(jié)點(diǎn)處施加約束條件。全橋共建立4 868個(gè)節(jié)點(diǎn)，12 210個(gè)單元。通過(guò)該橋施工中整體結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算得出梁墩交界處節(jié)點(diǎn)的支座反力和各構(gòu)件的內(nèi)力。

3.2 節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)力學(xué)模型

3.2.1 節(jié)點(diǎn)構(gòu)造

節(jié)點(diǎn)ME44結(jié)構(gòu)包括下弦桿、斜腹桿、豎腹桿、橫肋和加勁板等，見(jiàn)圖5。受力桿件與節(jié)點(diǎn)板采用高強(qiáng)螺栓連接，其中連接主桁弦桿與斜桿的高強(qiáng)螺栓為M30，連接橫梁與橫肋、縱梁與縱肋等的高強(qiáng)螺栓為M24，局部加勁板與節(jié)點(diǎn)板采用焊接，節(jié)點(diǎn)主要構(gòu)件材料屬性見(jiàn)表1。

圖5 節(jié)點(diǎn)ME44結(jié)構(gòu)詳圖(單位：mm)

表1 節(jié)點(diǎn)ME44部位材料參數(shù)

3.2.2 節(jié)點(diǎn)力學(xué)分析模型

將節(jié)點(diǎn)ME44模型從全橋模型中割離，其割離邊界的力與位移均取自全橋模型計(jì)算結(jié)果。根據(jù)圣維南原理，為了使割離的邊界不對(duì)所關(guān)注的節(jié)點(diǎn)核心區(qū)域的力學(xué)分析產(chǎn)生顯著影響，節(jié)點(diǎn)模型中各桿件長(zhǎng)度的取值不小于桿件截面最大寬度的4倍，節(jié)點(diǎn)各桿件截取長(zhǎng)度見(jiàn)圖6。通過(guò)全橋模型計(jì)算可知，其中節(jié)點(diǎn)處橫向聯(lián)系桿件內(nèi)力很小，可以忽略不計(jì)，故節(jié)點(diǎn)模型不考慮橫向作用。

圖6 節(jié)點(diǎn)模型整體尺寸(單位：mm)

3.3 節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)有限元模型

采用四邊形4節(jié)點(diǎn)殼單元建立節(jié)點(diǎn)ME44的有限元模型[19]，模型單元數(shù)量為136 789。通過(guò)為桿件斷面確定合理的邊界條件實(shí)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)在各種施工工況下的應(yīng)力場(chǎng)模擬，其中軸力和剪力直接施加在桿件斷面的殼單元網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)，彎矩施加在截面形心處的參考點(diǎn)(參考點(diǎn)與截面耦合)。施加在節(jié)點(diǎn)下方滑塊底部的支座反力采用均布荷載的形式。節(jié)點(diǎn)ME44結(jié)構(gòu)的有限元模型及節(jié)點(diǎn)斷面的邊界條件見(jiàn)圖7。

圖7 節(jié)點(diǎn)ME44的有限元模型和邊界條件

4 節(jié)點(diǎn)局部在施工過(guò)程中的應(yīng)力場(chǎng)分析

施工前期，該橋梁箱形下弦梁節(jié)點(diǎn)靠近底板處沒(méi)有設(shè)置局部加勁板。通過(guò)對(duì)節(jié)點(diǎn)ME44局部模型的力學(xué)分析，發(fā)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)在頂推過(guò)程中應(yīng)力水平過(guò)高，遠(yuǎn)超過(guò)材料的屈服強(qiáng)度。因此根據(jù)節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)力學(xué)分析結(jié)果，提出在下弦節(jié)點(diǎn)適當(dāng)位置增加若干加勁板，通過(guò)反復(fù)設(shè)計(jì)計(jì)算和比較，確定了節(jié)點(diǎn)部位加勁板加固方案。

對(duì)加固后的節(jié)點(diǎn)ME44局部結(jié)構(gòu)力學(xué)模型，經(jīng)過(guò)有限元法殼單元模型計(jì)算分別得出節(jié)點(diǎn)ME44在施工工況下的Von Mises應(yīng)力分布。節(jié)點(diǎn)ME44在線彈性計(jì)算下的Von Mises等效應(yīng)力云圖和Von Mises等值線應(yīng)力云圖見(jiàn)圖8。根據(jù)節(jié)點(diǎn)整體計(jì)算得出節(jié)點(diǎn)幾處局部Von Mises應(yīng)力較大的位置，見(jiàn)圖9，其中位置1與隔板1相垂直，位置2靠近鋼板邊緣，位置3靠近加勁板頂部，位置4與隔板2相垂直，位置5靠近鋼板邊緣，位置6靠近加勁板頂部，Von Mises應(yīng)力較大部位的計(jì)算值見(jiàn)表2所示。

表2 在施工工況下節(jié)點(diǎn)ME44的Von Mises應(yīng)力較大部位應(yīng)力值

對(duì)比分析ME44計(jì)算結(jié)果(圖8和圖9)可知，在工況44下，位置1的計(jì)算應(yīng)力值小于隔板1的材料屈服強(qiáng)度355 MPa；“位置2”的最大計(jì)算應(yīng)力值368.2 MPa略超過(guò)下蓋板的材料屈服強(qiáng)度355 MPa，該超出區(qū)域位于下蓋板和滑塊頂部鋼板邊緣的尖端部分，僅有一個(gè)單元的面積(約9 cm2)，除了該點(diǎn)位發(fā)生應(yīng)力集中外其余區(qū)域均小于屈服強(qiáng)度；位置3的最大計(jì)算應(yīng)力值359.2 MPa略超過(guò)節(jié)點(diǎn)板的屈服強(qiáng)度330 MPa，該超出區(qū)域位于加勁板上部尖端，僅有一個(gè)單元面積，除了該點(diǎn)位發(fā)生應(yīng)力集中外節(jié)點(diǎn)板其余區(qū)域均小于屈服強(qiáng)度。在工況44-2下，位置4的最大應(yīng)力值373.3 MPa略大于隔板2的屈服強(qiáng)度370 MPa，該情況與位置1類(lèi)似；位置5的情況同位置2一致；位置6與位置3類(lèi)似?？傮w上看，節(jié)點(diǎn)局部點(diǎn)位的計(jì)算應(yīng)力值略超材料的屈服強(qiáng)度是因?yàn)榘l(fā)生應(yīng)力集中，屬于有限元法模擬所致。因此，在頂推施工中，加固后的節(jié)點(diǎn)ME44工作應(yīng)力小于屈服強(qiáng)度，處于彈性變形狀態(tài)，節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的加固方案合理有效。

5 關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)應(yīng)力試驗(yàn)

5.1 試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)的選擇

節(jié)點(diǎn)ME44力學(xué)計(jì)算模型和負(fù)荷是根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖的理想施工狀態(tài)，與實(shí)際施工狀態(tài)有差異，如鋼桁梁同一橫截面的三桁節(jié)點(diǎn)滑塊與千斤頂?shù)奶嵘吐浼芪幢厥峭降?，其?jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)有限元應(yīng)力分析結(jié)果的準(zhǔn)確性尚需試驗(yàn)驗(yàn)證。由于節(jié)點(diǎn)ME44，結(jié)構(gòu)尺寸和負(fù)荷均較大，其分離邊界條件和縮尺寸結(jié)構(gòu)的實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)難以實(shí)現(xiàn)，失真度大。本文選擇該橋的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)ME44在施工工況44和44-2下，進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)工作應(yīng)力試驗(yàn)。我們對(duì)節(jié)點(diǎn)ME44可能出現(xiàn)較大應(yīng)力的區(qū)域布置8個(gè)電阻應(yīng)變花式應(yīng)力傳感器，各試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)具體位置依據(jù)ME44局部應(yīng)力場(chǎng)有限元法分析的較大應(yīng)力點(diǎn)確定，布置見(jiàn)圖10，現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況見(jiàn)圖11。

5.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)及分析

對(duì)ME44各測(cè)點(diǎn)電阻應(yīng)變花在頂推施工過(guò)程中應(yīng)變變化進(jìn)行了實(shí)時(shí)記錄，測(cè)量的應(yīng)力值見(jiàn)表3。試驗(yàn)結(jié)果表明，測(cè)點(diǎn)的最大試驗(yàn)值為309 MPa，小于材料的屈服強(qiáng)度，在頂推施工過(guò)程中的節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài)。通過(guò)將各測(cè)點(diǎn)的Von Mises應(yīng)力實(shí)測(cè)值與有限元計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比分析見(jiàn)圖12。由圖12可知,兩者數(shù)據(jù)基本吻合，節(jié)點(diǎn)局部的力學(xué)模型及計(jì)算結(jié)果較接近節(jié)點(diǎn)的實(shí)際受力狀態(tài)，說(shuō)明節(jié)點(diǎn)分析的局部尺度力學(xué)模型是合理的。

表3 節(jié)點(diǎn)ME44各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果

圖12 節(jié)點(diǎn)ME44應(yīng)力實(shí)測(cè)值和計(jì)算值對(duì)比

6 結(jié)論

針對(duì)超大型剛性懸索加勁連續(xù)鋼桁梁橋在頂推施工過(guò)程中的節(jié)點(diǎn)部位應(yīng)力強(qiáng)度安全性問(wèn)題，本文以石濟(jì)鐵路濟(jì)南黃河公鐵兩用橋在頂推施工中受力最大的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)為研究對(duì)象，采用數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)相結(jié)合的方法獲得了節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)，主要結(jié)論如下：

(1)采用“鋼桁梁橋整體結(jié)構(gòu)。關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)局部結(jié)構(gòu)”2個(gè)尺度,分步對(duì)鋼桁梁頂推過(guò)程中關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度進(jìn)行了分析。建立了合理的節(jié)點(diǎn)力學(xué)模型，獲得了節(jié)點(diǎn)區(qū)域的應(yīng)力分布。節(jié)點(diǎn)局部應(yīng)力計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)的應(yīng)力數(shù)據(jù)對(duì)比顯示，所建立的節(jié)點(diǎn)力學(xué)模型及有限元分析模型符合實(shí)際施工狀態(tài)，各工況下鋼桁梁各測(cè)點(diǎn)的Von Mises應(yīng)力計(jì)算值與Von Mises應(yīng)力實(shí)測(cè)值較吻合，表明本文對(duì)鋼桁梁橋施工中關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的工作應(yīng)力狀態(tài)分析準(zhǔn)確。

(2)該鋼桁梁橋關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)ME44結(jié)構(gòu)在頂推施工過(guò)程中的應(yīng)力強(qiáng)度低于材料的屈服強(qiáng)度，僅局部點(diǎn)位因施工中各千斤頂不同步和結(jié)構(gòu)凹角發(fā)生較大的應(yīng)力集中。

(3)采用力學(xué)數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)力學(xué)試驗(yàn)相結(jié)合，分析了鋼桁梁在施工過(guò)程中關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)在不利工況下的較大應(yīng)力值，對(duì)該特大型鋼桁梁頂推施工過(guò)程的安全性進(jìn)行了評(píng)估，提供了相關(guān)技術(shù)和理論支持。