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    機(jī)制砂-石屑復(fù)合細(xì)集料對不同強(qiáng)度等級混凝土性能的影響

    2021-05-10 12:42:00童小根張凱峰羅作球胡宇博王佳敏王國峰
    硅酸鹽通報 2021年4期
    關(guān)鍵詞:石屑石粉空隙

    童小根,張凱峰,孟 剛,羅作球,胡宇博,王佳敏,王 博,王國峰

    (中建西部建設(shè)北方有限公司,西安 710065)

    0 引 言

    近年來,隨著我國城鎮(zhèn)化進(jìn)程加快,大規(guī)?;?xiàng)目開工建設(shè)使得混凝土需求不斷增加。細(xì)集料作為混凝土重要的組成部分之一,其品質(zhì)對混凝土拌合物的工作性和硬化混凝土的力學(xué)性能均具有重要影響[1]。而天然河砂作為一種優(yōu)質(zhì)的混凝土細(xì)集料被大量開采已接近枯竭,再加之國家環(huán)保政策趨嚴(yán)限制開采,市場出現(xiàn)了嚴(yán)重的供不應(yīng)求現(xiàn)象,使得河砂價格飛漲,這給用砂大戶——預(yù)拌混凝土和砂漿企業(yè)的生產(chǎn)運(yùn)營帶來了巨大壓力[2]。在此種形勢背景下,混凝土生產(chǎn)企業(yè)開始使用機(jī)制砂、石屑逐步替代天然河砂。但是,石屑和機(jī)制砂都存在粒形差、級配不合理等缺陷,單獨(dú)使用所配制的混凝土易出現(xiàn)泌水離析,很難滿足泵送要求[3-6]。若將二者進(jìn)行合理搭配,即可發(fā)揮出互補(bǔ)效應(yīng),使得骨料級配更趨合理,空隙率減小,不僅有利于混凝土質(zhì)量的控制并降低生產(chǎn)成本,還可實(shí)現(xiàn)固廢資源的循環(huán)再利用[7-8]。鑒于此,本文通過分析不同品種與產(chǎn)地機(jī)制砂、石屑的顆粒級配,并按照不同比例搭配,篩選出滿足II區(qū)中砂級配要求及石屑摻比較大的復(fù)合砂,利用優(yōu)選出來的復(fù)合砂開展不同強(qiáng)度等級C30~C50混凝土的性能對比試驗(yàn),從而找出最佳搭配比例的復(fù)合砂,為石屑與機(jī)制砂在混凝土中的應(yīng)用提供技術(shù)參考。

    1 實(shí) 驗(yàn)

    1.1 原材料

    (1)水泥:采用冀東P·O 42.5級普通硅酸鹽水泥,其物理力學(xué)性能如表1所示。

    表1 水泥的物理力學(xué)性能

    (2)粉煤灰:Ⅱ級,生產(chǎn)廠家華能,其性能檢測指標(biāo)如表2所示。

    表2 粉煤灰技術(shù)指標(biāo)

    (3)礦粉:S95級,生產(chǎn)廠家寶格,其性能檢測指標(biāo)如表3所示。

    表3 礦粉技術(shù)指標(biāo)

    (4)粗集料:卵破,產(chǎn)地寶雞;碎石,產(chǎn)地寧強(qiáng)。根據(jù)《建筑用卵石、碎石》(GB 14685—2001)選用級配合格的骨料,其性能指標(biāo)如表4所示。

    表4 粗集料性能指標(biāo)

    (5)細(xì)集料:水洗機(jī)制砂J1、J2,產(chǎn)地分別為洋縣、靈寶;石屑S,產(chǎn)地為扶風(fēng)。其各項(xiàng)性能檢測指標(biāo)如表5所示。

    表5 細(xì)集料性能指標(biāo)

    (6)外加劑:選用中建聚羧酸減水劑,其性能指標(biāo)見表6。

    表6 外加劑技術(shù)指標(biāo)

    1.2 方 法

    1.2.1 復(fù)合砂組成設(shè)計

    通過對不同來源地與品質(zhì)的水洗機(jī)制砂J1、J2與石屑S分別進(jìn)行各項(xiàng)指標(biāo)檢測,其中對滿足質(zhì)量指標(biāo)要求的機(jī)制砂J、石屑S采用砂標(biāo)準(zhǔn)篩按不同篩號全部篩分。其篩分結(jié)果見表7。

    表7 不同品種石屑篩分析

    將篩選出的兩種水洗機(jī)制砂J1、J2與石屑S分別按照不同組合比例8 ∶2、7 ∶3、6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6(質(zhì)量比,下同)正交搭配,根據(jù)《建設(shè)用砂》(GB/T 14684—2001)[9]中對機(jī)制砂II區(qū)顆粒級配區(qū)間的要求,通過合理調(diào)配機(jī)制砂J1或J2與石屑S二者間的復(fù)配比例大小,從而改善混合細(xì)集料顆粒之間的級配情況。采用級配合成計算的方法得到混合細(xì)集料不同篩孔所對應(yīng)的累計篩余百分值,并按照《混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T 10—2011)[10]中提供的最佳級配區(qū)間上、下限范圍來選取,得到滿足II區(qū)級配區(qū)間范圍不同搭配比例的復(fù)合砂,其級配曲線如圖1、圖2所示。在滿足使用要求的前提下,為了最大程度地使用石屑,減少固體廢棄物尾礦的產(chǎn)生,實(shí)現(xiàn)資源的循環(huán)再生利用,最終篩選出兩種機(jī)制砂J1、J2與石屑S分別按質(zhì)量比6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6復(fù)配成的,滿足II區(qū)級配區(qū)間且石屑摻比不低于40%的6種復(fù)合砂。

    圖1 J1與S復(fù)合砂級配曲線

    圖2 J2與S復(fù)合砂級配曲線

    表8為復(fù)合砂的松散堆積密度及空隙率情況,從表中數(shù)據(jù)可看出,J1、J2分別與S按照6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6搭配的混合砂,其松散堆積空隙率具有相同的變化規(guī)律。其中兩者搭配比例在6 ∶4時混合砂松散堆積空隙率值最小,另外,在搭配比例分別為6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6時,J1與S組成的混合砂松散堆積空隙率值均要高于J2與S組成的混合砂。這也反映出在同樣是Ⅱ區(qū)中砂的條件下,其顆粒之間的級配組成并不是完全相同,因此將其作為細(xì)集料制備的混凝土在性能上也會存在些許差異。

    表8 不同搭配比例復(fù)合砂空隙率情況

    1.2.2 配合比設(shè)計

    以篩選出的6種復(fù)合砂分別作為C30~C50混凝土配合比中的細(xì)集料開展試配驗(yàn)證,不同級配復(fù)合砂制備不同強(qiáng)度等級混凝土共18組,試驗(yàn)配比如表9所示。外加劑按照3.0%比例添加,根據(jù)具體狀態(tài)適當(dāng)調(diào)整。此外,C30和C40應(yīng)用的石子為卵破,C50應(yīng)用的石子為碎石。

    表9 不同搭配比例復(fù)合砂混凝土試驗(yàn)配合比

    1.2.3 性能測試方法

    混凝土拌合物的坍落度、擴(kuò)展度評價標(biāo)準(zhǔn),參照《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50080—2016)進(jìn)行測試。硬化混凝土不同養(yǎng)護(hù)齡期的抗壓強(qiáng)度,參照《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50081—2019)進(jìn)行測試?;炷量顾疂B透、抗氯離子滲透等耐久性能,參照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GBT 50082—2009)進(jìn)行測試。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 復(fù)合砂對混凝土工作性能影響分析

    圖3 C30新拌復(fù)合砂混凝土工作性

    不同級配組成的復(fù)合砂所制備C30~C50混凝土坍落度與擴(kuò)展度測試結(jié)果如圖3~圖5所示。由圖中坍落度與擴(kuò)展度數(shù)值變化規(guī)律可看出,在相同配合比下,J2與S搭配的復(fù)合砂混凝土坍落度與擴(kuò)展度指標(biāo)均要優(yōu)于J1與S搭配的復(fù)合砂混凝土。這主要是由于J2中所含石粉含量低于J1,石粉含量越多使得水泥水化需水量增加,單位時間內(nèi)水分的損耗速度加快,增大了混凝土漿體的黏滯性。在相同配比下,機(jī)制砂與石屑質(zhì)量比為6 ∶4、5 ∶5時混凝土拌合物和易性良好,坍落擴(kuò)展度測試指標(biāo)均可滿足混凝土實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用中的要求。其中復(fù)合砂搭配比例為6 ∶4時坍落度、擴(kuò)展度指標(biāo)要略高于搭配比例5 ∶5,這是因?yàn)樵? ∶4時骨料空隙率小,填充骨料之間間隙的膠凝材料用量也相應(yīng)減少,使得更多節(jié)余的水泥膠漿在骨料之間起到潤滑作用,從而改善了新拌混凝土的工作性。當(dāng)機(jī)制砂與石屑搭配比例為4 ∶6時,滿足相應(yīng)工作性要求下所需外加劑摻量增大,經(jīng)測試混凝土初始坍落度、擴(kuò)展度均可滿足使用要求,但坍落度經(jīng)時損失較快。這是因?yàn)槭紦奖瘸^50%后,帶入了過多石粉,使得集料比表面積大幅增加對水和外加劑吸附能力增強(qiáng)[11]。

    圖4 C40新拌復(fù)合砂混凝土工作性

    圖5 C50新拌復(fù)合砂混凝土工作性

    2.2 復(fù)合砂對混凝土力學(xué)性能影響分析

    混凝土力學(xué)性能的優(yōu)劣往往通過抗壓強(qiáng)度作為評價指標(biāo)。水洗機(jī)制砂與石屑不同搭配比例對復(fù)合砂的顆粒級配及空隙率有較大影響,而混合砂細(xì)集料的空隙率大小與混凝土強(qiáng)度之間有著必然聯(lián)系,導(dǎo)致混凝土強(qiáng)度增大或減小。

    圖6~圖11為C30~C50混凝土不同齡期抗壓強(qiáng)度變化曲線,從圖中可以看出,兩種機(jī)制砂J1與J2分別與石屑S按不同比例6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6復(fù)配,其搭配組成的復(fù)合砂混凝土快測強(qiáng)度、7 d抗壓強(qiáng)度及28 d抗壓強(qiáng)度曲線變化趨勢基本一致,都是先降低后又略有升高,其中兩者復(fù)配比例為6 ∶4時,對應(yīng)的C30、C40、C50混凝土各齡期強(qiáng)度最高。由此可知,在相同配比下不同級配的細(xì)集料對混凝土強(qiáng)度有較大程度的影響,主要是不同搭配比例的復(fù)合砂空隙率大小不同所導(dǎo)致,在復(fù)配比例6 ∶4時具有最小的空隙率,內(nèi)部結(jié)構(gòu)密實(shí),從而具有更高抵抗外部破壞的能力。而當(dāng)兩者比例在5 ∶5時空隙率變大,結(jié)構(gòu)內(nèi)部存在更多孔洞缺陷使得密實(shí)性降低,在外力作用下更容易導(dǎo)致應(yīng)力集中,從而造成強(qiáng)度損失較大。

    同時,兩種機(jī)制砂J1與J2分別與石屑S按不同比例6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6組成的復(fù)合砂對應(yīng)的各標(biāo)號混凝土28 d抗壓強(qiáng)度均可滿足設(shè)計值要求,并且J1、J2與S搭配的復(fù)合砂混凝土28 d強(qiáng)度平均富余值分別在10%、20%以上,也可間接表明機(jī)制砂J2與S復(fù)配對力學(xué)性能增強(qiáng)效果更加明顯。這是由于J1中石粉含量高于J2,使得相同質(zhì)量的復(fù)合砂中石粉含量占比增大,而吸附較多的聚羧酸減水劑在顆粒表面[12],伴隨著混凝土強(qiáng)度發(fā)展過程,會帶來很多負(fù)面效應(yīng),造成混凝土內(nèi)部缺陷增加,不利于強(qiáng)度增長,從而使得前者強(qiáng)度低于后者。

    圖6 C30(J1)復(fù)合砂混凝土抗壓強(qiáng)度

    圖7 C30(J2)復(fù)合砂混凝土抗壓強(qiáng)度

    圖8 C40(J1)復(fù)合砂混凝土抗壓強(qiáng)度

    圖9 C40(J2)復(fù)合砂混凝土抗壓強(qiáng)度

    圖10 C50(J1)復(fù)合砂混凝土抗壓強(qiáng)度

    圖11 C50(J2)復(fù)合砂混凝土抗壓強(qiáng)度

    2.3 復(fù)合砂對混凝土耐久性能影響分析

    試驗(yàn)選取品質(zhì)較優(yōu)的機(jī)制砂J2與石屑S按照不同搭配比例6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6組成的復(fù)合砂,分別研究其對所配制不同強(qiáng)度等級C30~C50復(fù)合砂混凝土抗水滲透與抗氯離子滲透耐久性能的影響。

    圖12為不同組成復(fù)合砂混凝土滲水高度。由圖12可知,不同強(qiáng)度等級復(fù)合砂混凝土試件的滲透性先降低后升高,但滲水高度值均大于二者搭配比例為6 ∶4的復(fù)合砂混凝土。當(dāng)J2與S搭配比例為6 ∶4時配制的復(fù)合砂混凝土28 d滲水高度值最小,此時C30、C40、C50混凝土的滲水高度值分別為25 mm、17 mm、14 mm,當(dāng)二者搭配比例為5 ∶5時,其各強(qiáng)度等級復(fù)合砂混凝土滲水高度值分別增加了24.0%、35.3%、35.7%;而在二者搭配比例為4 ∶6時,其配制的各強(qiáng)度等級復(fù)合砂混凝土滲水高度值增幅分別降緩至8.0%、17.6%、14.3%。

    混凝土的抗氯離子滲透性能以通過其電通量大小為衡量指標(biāo),不同組成復(fù)合砂混凝土電通量如圖13所示。由圖13中數(shù)值變化規(guī)律可知,不同組成比例的復(fù)合砂配制出的各強(qiáng)度等級C30~C50混凝土28 d電通量均在1 000~2 000 C之間,抗氯離子滲透性能均為Q-III等級[13]。其中J2與S搭配比例為6 ∶4時配制的復(fù)合砂混凝土電通量值最小,隨著機(jī)制砂J2摻比的減少、石屑S摻比的增加,電通值均有不同程度的增大,而在二者搭配比例為5 ∶5時電通量值最大,所配制的各強(qiáng)度等級C30、C40、C50混凝土電通量值分別為1 871 C、1 619 C、1 547 C。

    圖12 不同組成復(fù)合砂混凝土滲水高度

    圖13 不同組成復(fù)合砂混凝土電通量

    根據(jù)以上測試數(shù)據(jù)的不同變化規(guī)律,分析其可能的原因?yàn)闄C(jī)制砂J2與石屑S搭配比例在6 ∶4時,不同粒徑顆粒之間互為填充,形成嵌擠緊密堆積集料級配,使得混凝土內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)得到改善,孔隙率減小、結(jié)構(gòu)致密性增強(qiáng),外界水分與有害離子難以滲透進(jìn)去,因此提高了混凝土自身抗水滲透與抗氯離子侵蝕性能。而隨著二者比值的降低,在5 ∶5和4 ∶6時,復(fù)合砂顆粒分布不均,未能形成連續(xù)級配,削弱了混凝土內(nèi)部密實(shí)堆積結(jié)構(gòu),孔隙率變大、連通孔隙增多。另外,隨著石屑摻比提高,其中石粉含量增多,使得需水量增加;而在用水量不變的情況下,拌和物黏稠性逐漸增大,工作性變差,不利于混凝土成型密實(shí),內(nèi)部存在較多孔隙缺陷,在壓力水作用下,一部分連通孔隙充當(dāng)了滲水通道,從而造成混凝土抗?jié)B耐久性能劣化。

    3 復(fù)合砂對混凝土用砂成本影響分析

    在保證混凝土各項(xiàng)基本性能滿足要求的前提下,使用機(jī)制砂與石屑搭配的復(fù)合砂替代混凝土中的天然河砂,不僅可有效緩解目前市場天然砂資源緊缺和砂價居高不下的局面,也是積極響應(yīng)國家環(huán)保政策號召,實(shí)現(xiàn)固廢資源的循環(huán)再生綜合利用。由于各地區(qū)細(xì)集料品質(zhì)和種類不同價格會有所差異,本文中僅以當(dāng)時試驗(yàn)階段市場原材料價格水平為例,在運(yùn)輸距離相同的情況下,成本按照河砂150元/t、水洗機(jī)制砂120元/t、石屑平均價格100元/t計算,按照表9中所列各強(qiáng)度等級配合比只考慮細(xì)集料用量的情況下,分別計算其復(fù)合砂替代天然河砂各自對應(yīng)的經(jīng)濟(jì)成本,見表10。由表10可知,隨著混合砂中石屑摻入比例的提高,用砂成本不斷降低,在機(jī)制砂與石屑三種搭配比例4 ∶6、5 ∶5、6 ∶4中,每立方米混凝土中可節(jié)約用砂成本24~46元,若大量使用,具有可觀的經(jīng)濟(jì)效益。

    表10 每立方米混凝土中復(fù)合砂替代水砂生產(chǎn)成本

    續(xù)表

    4 結(jié) 論

    (1)通過兩種水洗機(jī)制砂J1與J2,分別與石屑S按質(zhì)量比為8 ∶2、7 ∶3、6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6兩兩正交搭配,根據(jù)滿足II區(qū)中砂級配區(qū)間且石屑摻比較大的復(fù)配要求,最終得到6種復(fù)合砂。當(dāng)機(jī)制砂與廢石屑兩者復(fù)配比例為6 ∶4時,復(fù)合砂具有最低的松散堆積空隙率。

    (2)相同配比下,兩種機(jī)制砂J1、J2與石屑S分別按質(zhì)量比6 ∶4、5 ∶5搭配時混凝土拌合物坍落度、擴(kuò)展度測試指標(biāo)均可滿足使用要求。而當(dāng)兩者搭配比例為4 ∶6時,增大了石粉摻量,使得集料比表面積變大對水和外加劑吸附能力增強(qiáng),導(dǎo)致混凝土工作性變差。

    (3)兩種機(jī)制砂J1與J2分別與石屑S按不同搭配比例6 ∶4、5 ∶5、4 ∶6組成的混合砂所制備的C30~C50混凝土28 d抗壓強(qiáng)度均可滿足設(shè)計值要求,尤其是在機(jī)制砂與石屑質(zhì)量比為6 ∶4時混凝土強(qiáng)度富余值達(dá)最大。

    (4)機(jī)制砂J2與石屑S在二者搭配比例為6 ∶4時配制的C30~C50復(fù)合砂混凝土抗?jié)B耐久性能最優(yōu),而在二者搭配比例為5 ∶5和4 ∶6時,隨著復(fù)合砂中石屑摻比的增加耐久性能逐步劣化。

    (5)復(fù)合砂中機(jī)制砂與石屑的合理搭配,可使用砂成本不同程度的降低,當(dāng)機(jī)制砂與石屑搭配比例分別為4 ∶6、5 ∶5、6 ∶4時,每立方米混凝土中可節(jié)約用砂成本在24~46元之間,其中在機(jī)制砂與石屑質(zhì)量比為6 ∶4時經(jīng)濟(jì)效益更加明顯。

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