苗坑水庫工程引水隧洞穩(wěn)定性及應力分析

古群濤

(深圳市廣匯源環(huán)境水務有限公司，廣東 深圳 518000)

輸水隧洞地質構造復雜，隧道不僅地應力深、高，而且穿越多個地質單元，圍巖條件復雜，斷裂構造發(fā)育，隧道襯砌結構在正常使用過程中承受外水壓力較大，長期使用過程中存在很大風險，而襯砌裂縫是影響隧道穩(wěn)定性的最主要因素，因此隧道的安全研究主要集中在襯砌裂縫的形成以及計算方面[1-3]。然而，有關裂縫對隧道襯砌結構安全性的影響及評價方法的研究較少[4-5]。隧道襯砌裂縫的研究是一個典型的不連續(xù)力學問題，本文以斷裂力學理論為基礎，采用接觸模型模擬斷面接觸摩擦，建立含裂縫隧道襯砌的力學模型，以苗坑水庫輸水工程輸水隧洞為例，對典型部位進行計算，分析裂縫對襯砌穩(wěn)定性的影響。

1 襯砌混凝土裂縫特征

遠距離輸水隧洞主要承受荷載包括圍巖本身變形壓力以及外部水壓，因此引水隧洞往往在圍巖變形穩(wěn)定后開始使用，此時主要受外部水壓作用。當圍巖的巖性較好時，襯砌承受圍巖壓力越小，主要是為了防止鋼襯腐蝕、圍巖松弛范圍擴大、初期支護體系失穩(wěn)范圍等因素的影響，提高了隧道支護結構的安全性；當圍巖的巖性一般時，隧洞襯砌結構承受的圍巖變形壓力較大，從而能夠起到防水的作用[6]。

混凝土是一種抗拉性能較低的材料，在施工過程及隧道使用過程中往往會形成微裂縫，主要由施工不當引起。微裂縫在內外因素的作用下進一步發(fā)展，形成宏觀裂縫或不穩(wěn)定裂縫，從而引起結構的斷裂。引水隧洞的混凝土襯砌裂縫從位置結構上可分為內表面裂紋、外表面裂紋；從分布形式上可分為環(huán)向裂紋、縱向裂紋以及橫向裂紋。

襯砌結構裂紋是影響隧道安全性的最主要因素，裂縫的形成大大降低了襯砌結構的剛度，降低其承載力，加速混凝土材料的劣化和內部鋼筋的腐蝕，影響了圍巖襯砌支護體系的抗?jié)B性能，最終因襯砌結構承載力下降而導致隧道圍巖支護體系失效。因此，必須采取有效措施減少和控制裂紋萌生和失穩(wěn)，以提高結構的穩(wěn)定性。

2 隧道襯砌裂縫穩(wěn)定性分析方法

長距離引水隧洞混凝土襯砌裂縫穩(wěn)定性分析，從斷裂力學的原理和方法進行裂縫穩(wěn)定性計算，是分析判斷裂縫是否發(fā)生失穩(wěn)的主要依據，內容包含應力強度因子和斷裂準則的計算兩個方面。

2.1 計算襯砌裂縫的應力強度因子

襯砌裂縫的應力強度因子計算方法主要包括解析法、數值法和實驗法。分析方法通常需要大量的簡化，對結構形狀和裂縫分布有較高的要求，因此一般工程分析采用數值方法。求解應力強度因子的數值方法有兩種，分別為直接法和間接法：直接法是指對解的輸出值進行應力和位移兩方面計算；間接法是通過某個中間點進行計算，如應變能釋放率G和J積分等。

在常規(guī)數值方法的基礎上，為了使應力強度因子達到一定的精度，需要采用非常細的網格來求解裂紋問題。為了提高計算精度，減小計算規(guī)模，采用裂紋尖端奇異值法求解K值。

采用數值方法求出斷裂的應力強度因子，用復合應力敏感因子K*和復合狀態(tài)角θ綜合反映Ⅰ-Ⅱ型復合型裂紋的工作特性，其表達式為：

(1)

(2)

襯砌裂縫的斷裂準則：K*和θ只反映裂紋行為，為了確定裂紋尖端的穩(wěn)定性，必須使用斷裂準則。在復雜斷裂問題中，K準則的表達式為：

(3)

混凝土壓剪斷裂不同于拉剪斷裂，它需要考慮與材料有關的壓剪性能、閉合斷裂面摩擦性能和材料摩擦性能，才能得到一個實際情況的判據。由于斷裂機理的復雜性，壓剪斷裂問題并沒有作為斷裂判據。本文采用的斷裂準則是通過現場試驗得到：

(4)

KⅡC為壓縮狀態(tài)下的剪切斷裂韌度，可通過試驗確定；λ為剪切系數，可通過以下公式得出：

(5)

2.2 工程應用計算模型。

本文以苗坑水庫引水隧洞為研究對象，洞深600 m，巖性為砂板巖。隧道圍巖類型為Ⅲ類。襯砌直徑4.2 m，外徑4.8 m，厚度0.6 m，襯砌混凝土類型為C30。為了避免邊界效應的影響，模型中X和Y的取值范圍為100 m，對于無寬度的無縫接縫，考慮了襯砌裂縫。襯砌裂縫視為無寬度裂縫。分析襯砌裂縫在3種裂縫情況下的穩(wěn)定性：①襯砌內部縱向裂縫；②襯砌內環(huán)裂縫；③襯砌外側縱向裂縫。裂紋初始長度取0.2 m，裂紋面與徑向夾角為0°、30°和60°。苗坑水庫引水隧道模型見圖1。

初始應力場為均勻應力場(σxx=-15.83 MPa，σyy=-16.92 MPa，τxy=1.20 MPa)。巖體的本構模型是以屈服相關Mohr-Coulomb強度準則為屈服函數的理想彈塑性模型，混凝土本構模型為線彈性模型，材料的所有力學參數見表1。

圖1 隧道數值模擬模型

表1 材料力學參數

2.3 計算結果分析

隧道開挖后的主應力分布見圖2。開挖后圍巖處于壓縮狀態(tài)。應力集中區(qū)位于左右足弓。由于隧道開挖，淺層巖體出現塑性屈服區(qū)。壓應力集中區(qū)已被壓入巖體深處，距洞壁4～5 m，最大壓應力約為30 MPa。淺層巖體存在明顯的應力松弛現象。

采用位移插值法計算混凝土襯砌裂縫尖端的應力強度因子，不同裂縫分布情況下的應力強度因子計算結果見表2。

圖2 隧道開挖后的主應力分布

表2 不同斷裂分布下的應力強度因子

混凝土材料的斷裂性能參數，斷裂韌性值如下：

KⅠC=0.753 8 MPa·m1/2

KⅡC=0.539 6 MPa·m1/2

(6)

代入式(4)和式(5)，得到壓剪復合斷裂的斷裂準則：

0.71KⅠ+|KⅡ|=0.54

(7)

因此，可以引入穩(wěn)定系數n來表征裂紋的穩(wěn)定性，其表達式為：

(8)

顯然，如果n小于1，裂紋將不穩(wěn)定。根據式(8)，不同裂紋分布下的n值見圖3。可以看出，各類裂縫的KⅠ值均小于零，屬于典型的壓剪裂縫。每種方案下的n值都大于1，可以認為裂紋在當前載荷條件下是穩(wěn)定的。具體而言，對于襯砌內部縱向裂縫，裂紋面上的剪應力隨著裂紋面與徑向夾角的增大而增大，而法向應力則減小。裂縫穩(wěn)定性差，裂縫更容易擴展。襯砌縱向裂縫分布規(guī)律相同，但由于外水壓值較大，整體穩(wěn)定性較差。對于襯砌環(huán)向裂紋，n值的變化較小。

圖3 安全系數n與裂縫角θ的關系曲線

據此，本文提出兩種設計方案，在開挖前控制頂部斷面的變形。方案1在中心段側墻采用向下預應力錨索，方案2在中心段側壁采用水平預應力錨索。結合隧道開挖后的主應力分布，采用兩種加固方案。洞底開挖后圍巖變形分布呈各向異性，但有明顯規(guī)律。最大位移發(fā)生在側墻下部，右底板側墻和底板出現明顯隆起，需要立即支護形成閉環(huán)系統(tǒng)。中部和頂部的變形小于底部的變形。在這種情況下，側墻下部可以得到加固，在上部拱的連接和支撐中起著重要作用。

3 結 論

本文應用斷裂力學理論，對某深埋水洞裂縫穩(wěn)定性進行了分析。結果表明，在圍巖壓力和外水壓力的共同作用下，襯砌結構基本處于壓應力狀態(tài)。襯砌裂縫以典型的壓剪裂縫為特征。計算結果還表明，裂紋角是確定裂紋表面摩擦接觸狀態(tài)的重要參數，也是決定裂紋擴展和襯砌結構穩(wěn)定性的重要因素。隨著夾角的增大，裂紋表面的剪應力增大，法向應力減小，裂紋穩(wěn)定性變差。