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    落石沖擊下大跨度拱形明洞結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)

    2021-04-23 07:35:36蔣敦榮周曉軍唐建輝
    關(guān)鍵詞:明洞落石拱形

    蔣敦榮,周曉軍,唐建輝,劉 科

    (1.交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都 610031; 2.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,成都 610031; 3.中鐵二院成都勘察設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司,成都 610031)

    引言

    我國(guó)西部地區(qū)高山峽谷眾多,險(xiǎn)峻的地勢(shì)滋生了大量落石災(zāi)害,嚴(yán)重威脅公路、鐵路交通安全。尤其是在高陡邊坡的隧道洞口段,落石災(zāi)害現(xiàn)象頻發(fā),引發(fā)交通阻塞甚至交通事故[1]。工程上對(duì)落石災(zāi)害采用主動(dòng)防護(hù)和被動(dòng)防護(hù),主動(dòng)防護(hù)包括清除危巖、錨固、支頂、灌漿等;被動(dòng)防護(hù)包括設(shè)置落石槽、欄柵、棚洞、防護(hù)網(wǎng)等[2]。拱形明洞是隧道工程中常見(jiàn)的一種被動(dòng)防護(hù)措施,能夠有效降低落石災(zāi)害程度,并且有良好的景觀效應(yīng),與暗洞銜接自然。

    落石沖擊作用時(shí)間短暫,涉及到大變形、應(yīng)力傳遞和復(fù)雜的能量轉(zhuǎn)換關(guān)系[3-4]。落石沖擊力施加在明洞結(jié)構(gòu)上的沖擊荷載視為附加荷載,與主要荷載共同考慮,按最不利組合進(jìn)行荷載計(jì)算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[2]。落石沖擊下拱形明洞的力學(xué)響應(yīng)與落石的質(zhì)量、沖擊速度以及回填土厚度等因素密切相關(guān)[5],如何定量評(píng)價(jià)明洞結(jié)構(gòu)的力學(xué)響應(yīng)成為明洞結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。

    國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)防落石明洞做了研究。趙秋林[6]利用rockfall軟件分析了落石的運(yùn)動(dòng)特征,提出接長(zhǎng)明洞和主動(dòng)防護(hù)相結(jié)合的防護(hù)措施有利于降低落石沖擊風(fēng)險(xiǎn)。Mougin等[7]通過(guò)模型試驗(yàn)研究了滾石對(duì)棚洞混凝土板的沖擊效應(yīng)。Kishi等[8]利用模型試驗(yàn)研究了預(yù)應(yīng)力混凝土防護(hù)結(jié)構(gòu)極限沖擊抗力。劉練等[9]通過(guò)對(duì)混凝土沖擊動(dòng)態(tài)力學(xué)性能研究,指出混凝土在沖擊荷載下破壞形式與靜載相同。Delhomme等[10]采用數(shù)值計(jì)算和試驗(yàn)方法研究了棚洞耗能緩沖機(jī)理。汪精河等[11]、王東坡等[12]采用數(shù)值仿真方法對(duì)輕質(zhì)墊層緩沖機(jī)理進(jìn)行了研究,指出輕質(zhì)墊層能夠有效降低落石沖擊荷載。王爽等[13]采用數(shù)值模擬方法研究了落石沖擊下棚洞結(jié)構(gòu)的力學(xué)效應(yīng)。何思明等[3]采用動(dòng)力有限元分析了不同角度落石沖擊下棚洞結(jié)構(gòu)的力學(xué)響應(yīng)。余大龍[14]提出在偏壓地段Z形剛架半棚式明洞結(jié)構(gòu)有利于抵抗落石沖擊荷載,具有較好的安全性。潘長(zhǎng)平等[15]借助有限元軟件分析了落石荷載作用下懸臂式棚洞結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)。王玉鎖等[16-17]研究了落石沖擊下單壓式與護(hù)橋式拱形明洞的受力機(jī)理,并通過(guò)模型試驗(yàn)分析了無(wú)回填土拱形明洞的力學(xué)響應(yīng)[18-19]。唐建輝等[20]通過(guò)模型試驗(yàn)分析了有回填土的拱形明洞結(jié)構(gòu)在落石沖擊下的力學(xué)響應(yīng)特性。

    以上研究主要是針對(duì)防落石棚洞,對(duì)落石沖擊拱形明洞結(jié)構(gòu)的研究較少,結(jié)構(gòu)受力還不明晰。本文選取我國(guó)鐵路雙線雙耳墻式拱形明洞作為研究對(duì)象,采用ANSYS/LS-DYNA建立有限元模型,系統(tǒng)分析了不同回填土厚度、落石質(zhì)量和沖擊速度工況下,雙耳墻式拱形明洞結(jié)構(gòu)受落石沖擊的動(dòng)力響應(yīng)特征,研究結(jié)果可為拱形明洞結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

    1 計(jì)算模型及工況

    1.1 計(jì)算模型

    采用ANSYS/LS-DYNA建立計(jì)算模型如圖1所示,雙耳墻式拱形明洞結(jié)構(gòu)由拱圈、耳墻和仰拱構(gòu)成,橫斷面為馬蹄形,最大跨度12.06 m,凈高10.25 m,拱圈和仰拱厚度0.8 m,拱圈上側(cè)設(shè)置回填土。為簡(jiǎn)化模型,縱向計(jì)算長(zhǎng)度取15 m,明洞結(jié)構(gòu)底部圍巖寬度取30 m,高10 m。落石沖擊點(diǎn)位于模型頂部中心,按最不利法向沖擊考慮[3,12]。

    圖1 計(jì)算模型

    模型使用實(shí)體單元(SOLID164)進(jìn)行建模,落石采用剛體模型,明洞結(jié)構(gòu)采用彈性模型,拱圈及仰拱材料均為C35鋼筋混凝土,兩側(cè)耳墻為C30鋼筋混凝土?;靥钔良跋聜?cè)圍巖視為彈塑性材料,采用DP模型,材料物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 材料物理力學(xué)參數(shù)

    落石與回填土采用自動(dòng)面面接觸,動(dòng)、靜摩擦系數(shù)均取0.5。落石設(shè)定在1.5 s時(shí)刻與回填土接觸,在沖擊過(guò)程中落石未穿透回填土。計(jì)算結(jié)果輸出頻率為1 kHz。

    1.2 計(jì)算工況

    以回填土厚度、落石質(zhì)量和沖擊速度作為研究對(duì)象,共設(shè)3組工況:

    第1組工況:回填土厚度為1.0~4.0 m,級(jí)差為0.5 m,落石質(zhì)量為1 300 kg,沖擊速度為30 m/s;

    第2組工況:落石質(zhì)量分別為200、400、800、1 200、1 600、2 000、2 400 kg,回填土厚度為2.0 m,沖擊速度為30 m/s;

    第3組工況:沖擊速度為10~40 m/s,級(jí)差5 m/s,回填土厚度為2.0 m,落石質(zhì)量為1 300 kg。

    1.3 測(cè)點(diǎn)布置

    在落石與回填土碰撞后,可根據(jù)結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖明確結(jié)構(gòu)受力不利位置,進(jìn)而對(duì)關(guān)鍵部位進(jìn)行分析。受到落石沖擊作用后,拱形明洞結(jié)構(gòu)橫斷面的Mises等效應(yīng)力云圖如圖2所示,由圖2可知,拱圈處存在較大應(yīng)力,最大應(yīng)力出現(xiàn)在拱頂部位。

    圖2 Mises等效應(yīng)力云圖

    選取落石沖擊點(diǎn)所在橫斷面(縱向中心斷面)作為監(jiān)測(cè)面,通過(guò)落石沖擊明洞結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖分析確定關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)位置,測(cè)點(diǎn)布置如圖3所示。其中,E1~E4為應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測(cè)單元,N1~N5為位移監(jiān)測(cè)節(jié)點(diǎn),所選監(jiān)測(cè)節(jié)點(diǎn)均位于結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè),在節(jié)點(diǎn)N1~N4中,相鄰節(jié)點(diǎn)的圓心角為20°。

    圖3 測(cè)點(diǎn)布置

    2 計(jì)算結(jié)果與分析

    2.1 結(jié)構(gòu)內(nèi)力

    當(dāng)受到落石沖擊后,拱形明洞結(jié)構(gòu)發(fā)生一系列力學(xué)響應(yīng),工程中通常關(guān)注此過(guò)程中明洞結(jié)構(gòu)力學(xué)效應(yīng)的峰值,并據(jù)此進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與驗(yàn)算。本文以最大Mises等效應(yīng)力對(duì)拱形明洞結(jié)構(gòu)內(nèi)力響應(yīng)進(jìn)行分析。

    2.1.1 回填土厚度

    落石沖擊荷載作用下,拱形明洞結(jié)構(gòu)各部位最大Mises等效應(yīng)力隨回填土厚度的變化趨勢(shì)如圖4所示。

    圖4 不同厚度回填土結(jié)構(gòu)各部位等效應(yīng)力

    由圖4可知,隨著回填土厚度增大,拱頂外側(cè)(E1)和內(nèi)側(cè)(E2)應(yīng)力先減小后增大,拱肩內(nèi)側(cè)(E3)應(yīng)力減小,拱腳內(nèi)側(cè)(E4)應(yīng)力增大。當(dāng)回填土厚度小于2.5 m時(shí),拱頂外側(cè)應(yīng)力最大,當(dāng)回填土厚度大于3.0 m時(shí),拱腳內(nèi)側(cè)應(yīng)力最大。這是因?yàn)楫?dāng)回填土厚度較薄時(shí),落石沖擊傳遞至拱頂處荷載較大,拱頂是結(jié)構(gòu)受力最不利部位;當(dāng)回填土厚度較大時(shí),落石沖擊傳遞至拱頂荷載較小,而回填土自重應(yīng)力較大,并主要由拱腳承擔(dān),故拱腳為最不利部位。建議回填土厚度取值為1.5~2.5 m,預(yù)測(cè)落石沖擊能量較小時(shí),回填土厚度取小值;反之,回填土厚度取大值。

    回填土厚度不同,結(jié)構(gòu)初始應(yīng)力不同,有必要對(duì)結(jié)構(gòu)各部位應(yīng)力增量進(jìn)行分析。結(jié)構(gòu)各部位Mises等效應(yīng)力增量隨回填土厚度變化趨勢(shì)如圖5所示。從圖5可以看出,隨回填土厚度的增大,緩沖效果加強(qiáng),明洞結(jié)構(gòu)各部位應(yīng)力增量逐漸減小,其中,拱頂外側(cè)應(yīng)力增量減小幅度最大,其次為拱頂內(nèi)側(cè)、拱腰內(nèi)側(cè),拱腳內(nèi)側(cè)變化最小。

    圖5 不同厚度回填土結(jié)構(gòu)各部位等效應(yīng)力增量

    2.1.2 落石質(zhì)量

    明洞結(jié)構(gòu)各部位最大Mises等效應(yīng)力隨落石質(zhì)量變化趨勢(shì)如圖6所示。

    圖6 不同落石質(zhì)量結(jié)構(gòu)各部位等效應(yīng)力

    由圖6可知,隨著落石質(zhì)量增大,明洞結(jié)構(gòu)各部位應(yīng)力均增大,其中拱頂外側(cè)應(yīng)力增大趨勢(shì)最明顯,拱腳內(nèi)側(cè)變化最小。當(dāng)落石質(zhì)量大于1 600 kg時(shí),拱肩內(nèi)側(cè)應(yīng)力增量大于拱頂內(nèi)側(cè),這是由于隨著落石質(zhì)量的增大,落石體積增大,落石沖擊荷載作用影響范圍增大。

    2.1.3 落石沖擊速度

    明洞結(jié)構(gòu)各部位最大Mises等效應(yīng)力隨落石沖擊速度變化趨勢(shì)如圖7所示。

    圖7 不同沖擊速度結(jié)構(gòu)各部位等效應(yīng)力

    由圖7可知,明洞結(jié)構(gòu)各部位應(yīng)力隨落石沖擊速度增大而增大。當(dāng)落石沖擊速度小于20 m/s時(shí),拱腳內(nèi)側(cè)應(yīng)力最大;而當(dāng)落石沖擊速度大于20 m/s,拱頂外側(cè)應(yīng)力最大。這是因?yàn)殡S著落石沖擊速度增大傳遞至明洞結(jié)構(gòu)拱頂?shù)暮奢d增大,而拱腳距落石沖擊點(diǎn)較遠(yuǎn),其應(yīng)力增量較小。

    2.1.4 落石沖擊能量

    落石沖擊能量由落石質(zhì)量和沖擊速度決定,為進(jìn)一步分析落石沖擊能量與結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)規(guī)律,提取拱頂外側(cè)Mises等效應(yīng)力,將不同落石質(zhì)量和沖擊速度轉(zhuǎn)化為相應(yīng)的落石沖擊能量。拱頂外側(cè)Mises等效應(yīng)力隨落石沖擊能量的變化趨勢(shì)如圖8所示。

    圖8 不同沖擊能量拱頂外側(cè)等效應(yīng)力

    由圖8可知,拱頂外側(cè)應(yīng)力隨落石沖擊能量增大而增大,線性關(guān)系明顯。當(dāng)沖擊能量小于589 kJ時(shí),不同質(zhì)量落石沖擊下拱頂外側(cè)等效應(yīng)力較大;當(dāng)沖擊能量大于589 kJ,不同速度沖擊下拱頂外側(cè)等效應(yīng)力較大。這是因?yàn)楫?dāng)沖擊能量相同時(shí),落石質(zhì)量越大,半徑越大,在與回填土碰撞過(guò)程中受到的阻力越大,同時(shí)落石沖擊速度越小,因此,在碰撞過(guò)程中落石侵入回填土深度越小,作用在結(jié)構(gòu)上的荷載越小。

    2.2 結(jié)構(gòu)應(yīng)變

    通過(guò)前面的分析,明洞結(jié)構(gòu)最不利受力部位位于拱頂和拱腳處,為進(jìn)一步明確結(jié)構(gòu)受力情況,對(duì)明洞結(jié)構(gòu)拱頂和拱腳處最大、最小主應(yīng)變進(jìn)行分析。

    明洞結(jié)構(gòu)拱頂和拱腳主應(yīng)變隨回填土厚度、落石質(zhì)量和沖擊速度的變化趨勢(shì)如圖9所示。

    圖9 不同工況下明洞結(jié)構(gòu)各部位主應(yīng)變

    由圖9可知,拱頂內(nèi)側(cè)(E2)最大主應(yīng)變最大,而拱頂外側(cè)(E1)最小主應(yīng)變最大。在回填土厚度較大、落石質(zhì)量和沖擊速度較小時(shí),拱腳內(nèi)側(cè)(E4)與拱頂外側(cè)(E1)最小主應(yīng)變大小相近。

    隨著回填土厚度的增大,拱腳處主應(yīng)變?cè)龃?,而拱頂處主?yīng)變先減小后增大。這是因?yàn)楣澳_處應(yīng)力主要由回填土自重控制,受落石沖擊影響較小,其主應(yīng)變隨回填土厚度增大而增大。回填土厚度越大,拱頂承受上部回填土自重應(yīng)力越大,而受到落石沖擊荷載越小,因此在回填土厚度較小或較大時(shí),拱頂處主應(yīng)變較大。當(dāng)回填土厚度為1.5~2.5 m時(shí),明洞結(jié)構(gòu)主應(yīng)變較小,回填土的保護(hù)作用較好,因此建議回填土厚度取1.5~2.5 m,與前文應(yīng)力分析所得結(jié)果一致。

    隨著落石質(zhì)量和沖擊速度的增大,拱頂和拱腳主應(yīng)變(絕對(duì)值)均有所增大,其中,拱頂外側(cè)最小主應(yīng)變?cè)龃筅厔?shì)最明顯,而拱腳最大、最小主應(yīng)變?cè)黾于厔?shì)較平緩,主要是因?yàn)楦鞑课皇苈涫瘺_擊作用影響程度不同,拱頂處受沖擊影響最大。

    2.3 結(jié)構(gòu)位移

    落石沖擊荷載作用下,明洞結(jié)構(gòu)將發(fā)生變形,本文以沖擊過(guò)程中出現(xiàn)的最大合位移作為明洞結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)進(jìn)行分析。

    明洞結(jié)構(gòu)各測(cè)點(diǎn)位移隨回填土厚度、落石質(zhì)量和沖擊速度的變化趨勢(shì)如圖10所示。

    由圖10可知,明洞結(jié)構(gòu)各測(cè)點(diǎn)位移隨著回填土厚度、落石質(zhì)量和沖擊速度的增大而增大,最大位移出現(xiàn)在拱頂內(nèi)側(cè)(N1),約為3.4 mm,拱腰內(nèi)側(cè)(N3)位移最小。其中,明洞結(jié)構(gòu)各測(cè)點(diǎn)位移隨回填土厚度變化趨勢(shì)最明顯,并且隨著回填土厚度增大,各測(cè)點(diǎn)位移增量大致相同。這是因?yàn)槊鞫唇Y(jié)構(gòu)測(cè)點(diǎn)變形受整體變形影響,而落石沖擊荷載作用范圍較小,回填土自重荷載作用在整個(gè)明洞結(jié)構(gòu)頂部,故回填土變化引起的整體變形更大。

    3 結(jié)論

    以鐵路雙線雙耳墻式拱形明洞為研究對(duì)象,通過(guò)動(dòng)力有限元分析了不同落石質(zhì)量、沖擊速度、回填土厚度情況下明洞結(jié)構(gòu)的力學(xué)響應(yīng)規(guī)律,指出了結(jié)構(gòu)受力不利位置,探明了拱形明洞各部位受力特征,主要結(jié)論如下。

    (1)隨著回填土厚度增大,明洞拱頂內(nèi)、外側(cè)Mises等效應(yīng)力先減小后增大,拱腰內(nèi)側(cè)Mises等效應(yīng)力逐漸減小,拱腳內(nèi)側(cè)Mises等效應(yīng)力逐漸增大。明洞結(jié)構(gòu)最不利位置與回填土厚度密切相關(guān),當(dāng)回填土厚度較小時(shí),拱頂外側(cè)Mises等效應(yīng)力最大;當(dāng)回填土厚度較大時(shí),拱腳內(nèi)側(cè)Mises等效應(yīng)力最大。當(dāng)回填土厚度為2 m時(shí),明洞結(jié)構(gòu)受到的應(yīng)力和應(yīng)變最小,對(duì)結(jié)構(gòu)最有利,建議回填土厚度取1.5~2.5 m。

    (2)落石沖擊作用下明洞拱頂內(nèi)側(cè)最大主應(yīng)變最大,拱頂外側(cè)最小主應(yīng)變最大。隨著落石質(zhì)量和沖擊速度的增大,各關(guān)鍵部位Mises等效應(yīng)力和應(yīng)變均增大,其中,拱頂外側(cè)應(yīng)力和應(yīng)變?cè)龃筅厔?shì)最明顯,拱頂內(nèi)側(cè)次之,拱腳內(nèi)側(cè)最小。

    (3)當(dāng)落石沖擊能量相同時(shí),落石質(zhì)量越大,拱頂外側(cè)Mises等效應(yīng)力越??;反之,拱頂外側(cè)Mises等效應(yīng)力越大。

    (4)明洞結(jié)構(gòu)各測(cè)點(diǎn)位移隨回填土厚度、落石質(zhì)量和沖擊速度的增大而增大,最大位移約3.4 mm,位于拱頂內(nèi)側(cè),拱腰內(nèi)側(cè)(N3)位移最小。明洞結(jié)構(gòu)各測(cè)點(diǎn)位移隨回填土厚度變化趨勢(shì)最明顯,并且隨著回填土厚度增大,各測(cè)點(diǎn)位移增大趨勢(shì)基本一致。

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