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      調(diào)峰火電機(jī)組金屬監(jiān)督關(guān)鍵問(wèn)題

      2021-04-13 11:23:12張立新
      山東電力技術(shù) 2021年3期
      關(guān)鍵詞:溫器熱器汽包

      張立新

      (國(guó)家能源菏澤發(fā)電有限公司,山東 菏澤 274032)

      0 引言

      國(guó)家大力推進(jìn)能源清潔化改革,太陽(yáng)能發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電裝機(jī)容量迅速增長(zhǎng),致使電網(wǎng)調(diào)峰困難,現(xiàn)役火電機(jī)組須提高深度調(diào)峰能力以及靈活性[1]。各發(fā)電企業(yè)深挖機(jī)組調(diào)峰潛力,努力拓寬大型燃煤機(jī)組的調(diào)峰范圍,調(diào)峰成為大型燃煤機(jī)組面臨的長(zhǎng)期任務(wù)[2]。機(jī)組調(diào)峰相對(duì)基本負(fù)荷機(jī)組而言意味著更頻繁的負(fù)荷變化和啟停,對(duì)于金屬監(jiān)督部件而言,內(nèi)部或外部介質(zhì)壓力溫度變動(dòng)頻繁,高速轉(zhuǎn)動(dòng)部件振動(dòng)加劇,失效過(guò)程加速。結(jié)合近年來(lái)調(diào)峰火電機(jī)組金屬監(jiān)督工作實(shí)踐及國(guó)內(nèi)外同行的研究成果,對(duì)典型金屬監(jiān)督部件的工作特點(diǎn)、應(yīng)力分布、失效形式、監(jiān)督特點(diǎn)予以簡(jiǎn)析,依據(jù)斷裂與失效理論對(duì)失效案例進(jìn)行了理論分析,總結(jié)得出調(diào)峰對(duì)火電機(jī)組安全性影響的四種基本失效形式:1)熱疲勞;2)機(jī)械疲勞;3)沖刷減薄、超溫、高溫腐蝕、氧化皮脫落等;4)厚壁承壓部件熱疲勞與機(jī)械疲勞疊加。通過(guò)分析總結(jié),期待為金屬監(jiān)督及防磨防爆工作提供參考。

      1 調(diào)峰對(duì)火電機(jī)組安全性影響的理論分析

      1.1 熱疲勞

      調(diào)峰機(jī)組高溫高壓部件承受的溫度參數(shù)變化頻繁,頻繁變化的溫度使金屬材料產(chǎn)生交變熱應(yīng)力,交變熱應(yīng)力引起熱疲勞。

      在彈性范圍內(nèi),熱應(yīng)力為[3]

      式中:K為與約束條件相關(guān)的系數(shù);E為彈性模量;a為熱膨脹系數(shù);ΔT為熱循環(huán)溫度變化幅度。

      由式(1)知,熱應(yīng)力與鋼彈性模量、熱膨脹系數(shù)、熱傳導(dǎo)系數(shù)等物理性能有關(guān)。材料一定,鋼熱疲勞強(qiáng)度取決于材料顯微組織、塑性、工作條件。工作條件包括熱循環(huán)最高溫度、最低溫度和溫度變化幅度ΔT。ΔT決定熱應(yīng)變,故產(chǎn)生一定深度裂紋的循環(huán)次數(shù)取決于ΔT。材料的熱疲勞強(qiáng)度隨著ΔT的增加而下降。ΔT不變,平均溫度提高熱疲勞強(qiáng)度也降低。

      1.2 機(jī)械疲勞

      溫度壓力變化也會(huì)引起管道膨脹收縮、機(jī)械振動(dòng)等,交變機(jī)械應(yīng)力導(dǎo)致機(jī)械疲勞裂紋。據(jù)部件失效前載荷交變次數(shù)的多少,機(jī)械疲勞分為低周疲勞(10 000 次以下)和高周疲勞(10 000 次以上)。裂紋源一般位于零件表面的應(yīng)力集中處和缺陷處。

      應(yīng)力集中在部件機(jī)械疲勞失效中起關(guān)鍵作用。引起應(yīng)力集中的因素通常為[4]:

      1)急劇變化的截面:構(gòu)件中的臺(tái)階、管孔、缺口、鍵槽等。

      2)集中力作用:閥門(mén)中承受閥芯沖擊的閥座、支吊架支撐的管道。

      3)材料本身不連續(xù)性:大型鑄件中的白點(diǎn)、疏松、夾雜、氣孔、裂紋;焊接接頭材質(zhì)、組織與母材不同,應(yīng)力集中于熔合線附近;異種鋼焊接接頭,焊接缺陷。

      4)由于強(qiáng)拉伸、冷加工、熱處理、焊接,構(gòu)件在制造或裝配過(guò)程中引起的殘余應(yīng)力。殘余應(yīng)力疊加工作應(yīng)力后,可能出現(xiàn)較大的應(yīng)力集中。

      1.3 沖刷減薄

      為了降低發(fā)電成本,鍋爐一般采用配煤摻燒,煙氣中飛灰增加,受熱面積灰嚴(yán)重,吹灰頻繁,受熱面磨損加??;貧煤和無(wú)煙煤的加入使鍋爐尾部煙氣溫度升高,超溫、部分管段氧化皮脫落的風(fēng)險(xiǎn)增加,減溫水投入頻繁;高硫分煤的加入造成爐膛受熱面高溫腐蝕;為滿足環(huán)保要求,鍋爐采用脫硝系統(tǒng),發(fā)生故障的尿素溶液噴槍會(huì)沖刷腐蝕受熱面。

      1.4 厚壁承壓部件

      厚壁部件與中薄壁部件相比,殘余應(yīng)力狀態(tài)改變,厚度方向殘余應(yīng)力加大,疲勞強(qiáng)度、斷裂韌度等降低,其運(yùn)行時(shí)內(nèi)外壁存在較大溫差,負(fù)荷變化時(shí)溫差進(jìn)一步變大,熱應(yīng)力、熱應(yīng)變?cè)黾樱a(chǎn)生熱疲勞。頻繁的負(fù)荷變化使部件內(nèi)外壁承受交變拉壓應(yīng)力,交變應(yīng)力在部件的應(yīng)力集中處造成機(jī)械疲勞。

      2 調(diào)峰火電機(jī)組的金屬監(jiān)督要點(diǎn)分析

      2.1 汽包

      汽包是自然循環(huán)、強(qiáng)制循環(huán)鍋爐的核心部件。汽包工作壓力大、生產(chǎn)過(guò)程復(fù)雜、結(jié)構(gòu)剛性大、焊縫多,內(nèi)部存在較大殘余應(yīng)力。機(jī)組啟停及變負(fù)荷運(yùn)行過(guò)程中溫度、壓力參數(shù)快速變化,加上汽包自重、蓄熱能力和復(fù)雜的內(nèi)部結(jié)構(gòu)以及各種開(kāi)孔導(dǎo)致熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力更為復(fù)雜。

      2.1.1 汽包應(yīng)力概況及主要失效形式

      對(duì)汽包的應(yīng)力分析主要針對(duì)機(jī)械應(yīng)力和熱應(yīng)力,這兩種應(yīng)力變化幅度最顯著。機(jī)械應(yīng)力包括啟停過(guò)程中的汽壓升降及水壓試驗(yàn)引起的應(yīng)力、正常運(yùn)行下的蒸汽內(nèi)壓力;熱應(yīng)力包括:1)因汽包壁溫差產(chǎn)生的穩(wěn)定熱應(yīng)力;2)個(gè)別部位由壁溫波動(dòng)引起的交變熱應(yīng)力[5]。調(diào)峰機(jī)組啟停頻繁,工況變動(dòng)劇烈,汽包在此條件下運(yùn)行產(chǎn)生交變應(yīng)力的峰值,超過(guò)所使用材料的疲勞極限或者屈服極限,造成疲勞損傷。根據(jù)式(1),啟停爐的溫度變化越快,熱應(yīng)力越大,越容易形成疲勞裂紋。在汽包失效形式中,低周疲勞損傷是汽包的主要失效形式。

      2.1.2 汽包低周疲勞損傷的主要監(jiān)控部位

      1)機(jī)械應(yīng)力最大處。美國(guó)機(jī)械工程師協(xié)會(huì)(ASME)規(guī)范和相關(guān)文獻(xiàn)[6-7]認(rèn)為的最危險(xiǎn)工作點(diǎn),是具有最大的機(jī)械應(yīng)力集中系數(shù)的汽包縱向截面與下降管接合處內(nèi)轉(zhuǎn)角,該點(diǎn)應(yīng)是汽包應(yīng)力的監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

      2)熱應(yīng)力最大處。汽包水位線波動(dòng)處是最大熱應(yīng)力位置[6,8]。

      3)焊縫等應(yīng)力集中處。汽包縱環(huán)焊縫、各種連接管座焊縫、結(jié)構(gòu)件焊縫容易產(chǎn)生應(yīng)力集中,是需要關(guān)注的監(jiān)督部位。

      2.1.3 汽包壽命影響因素

      汽包的升溫率、材料、結(jié)構(gòu)都會(huì)對(duì)汽包壽命產(chǎn)生影響,應(yīng)在設(shè)計(jì)階段根據(jù)汽包所承擔(dān)的負(fù)荷類(lèi)型優(yōu)選材料和結(jié)構(gòu),這是汽包壽命最重要的影響因素。升溫率直接影響汽包壽命損耗,已投運(yùn)的鍋爐為達(dá)到最佳的經(jīng)濟(jì)效益應(yīng)確定最優(yōu)的升溫率來(lái)減小汽包壽命消耗和冷態(tài)啟動(dòng)過(guò)程總成本[9]。

      2.2 高溫聯(lián)箱和管道

      2.2.1 環(huán)焊縫

      厚壁聯(lián)箱、管道部分或全部焊口安裝時(shí)須在現(xiàn)場(chǎng)施焊、熱處理,對(duì)于厚壁聯(lián)箱、管道,現(xiàn)場(chǎng)去除焊接殘余應(yīng)力比較困難。按現(xiàn)有的熱處理規(guī)程,在焊接過(guò)程中若不采取降低殘余應(yīng)力的措施,不足以將焊接殘余應(yīng)力減小到安全的程度,運(yùn)行過(guò)程中或因應(yīng)力釋放而產(chǎn)生裂紋。裂紋源很可能是焊接缺陷如坡口未熔合、微裂紋等。

      環(huán)焊縫熔合線附近的粗晶區(qū)是焊縫結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié),監(jiān)督中應(yīng)著重關(guān)注。

      2.2.2 管座角焊縫

      1)疏水管、儀表管、受熱面管。儀表管、疏水管座角焊縫開(kāi)裂一種情況是因?yàn)楣芟翟O(shè)計(jì)不合理,管子膨脹受阻在管座連接焊縫處產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力[10],另一種情況是因?yàn)楣茏缚p處引出管角變形嚴(yán)重,殘余應(yīng)力過(guò)大。

      受熱面管座在聯(lián)箱開(kāi)孔處形成了應(yīng)力集中區(qū)。因聯(lián)箱壁厚較厚,管座與聯(lián)箱內(nèi)壁間的熱應(yīng)力不可避免。若受熱面管膨脹受約束,膨脹產(chǎn)生的交變應(yīng)力作用在角焊縫上會(huì)引起疲勞開(kāi)裂[11]。若介質(zhì)溫度變化頻繁,聯(lián)箱管孔及管座也會(huì)發(fā)生熱疲勞。如圖1和圖2 所示,高溫再熱器入口集箱筒體外表及內(nèi)壁開(kāi)裂。

      2)安全閥管座角焊縫、吊架焊接吊耳。由于受機(jī)組啟停和安全閥試驗(yàn)等影響,安全閥管座焊縫及其附近容易產(chǎn)生疲勞損壞[12]。如圖3和圖4所示,過(guò)熱器向空排汽與再熱器安全閥管座焊縫開(kāi)裂。

      吊架部件失效,使聯(lián)箱膨脹受阻,吊耳在聯(lián)箱處的角焊縫在交變應(yīng)力作用下形成裂紋源。

      圖1 高溫再熱器入口集箱甲側(cè)管孔間筒體裂紋

      圖2 高溫再熱器入口集箱甲側(cè)管孔間筒體內(nèi)壁龜裂紋(點(diǎn)劃線區(qū)域)

      圖3 過(guò)熱器向空排汽管座裂紋

      圖4 再熱器集汽集箱安全閥管座裂紋

      2.2.3 向空排汽管座

      若聯(lián)箱向空排汽管系設(shè)計(jì)有水平段且管系過(guò)長(zhǎng),不排汽時(shí),蒸汽會(huì)在管系內(nèi)壁凝結(jié),凝結(jié)水倒流回聯(lián)箱,在排汽管座處產(chǎn)生交變熱應(yīng)力形成熱疲勞裂紋。如圖5所示,再熱器向空排汽管座內(nèi)部開(kāi)裂。

      2.3 高溫高壓閥門(mén)和汽缸

      電廠高溫高壓閥門(mén)、汽缸結(jié)構(gòu)復(fù)雜,壁厚大且不均勻,大多數(shù)是鑄件。鑄件殘余應(yīng)力的釋放是一個(gè)漫長(zhǎng)的過(guò)程,最長(zhǎng)可伴隨服役期。鑄件中存在一些如裂紋、疏松、夾砂、氣孔、夾渣等原始缺陷引起了應(yīng)力集中,形成了裂紋源。在蒸汽參數(shù)波動(dòng)以及機(jī)組啟停過(guò)程中,因壁厚原因,汽缸、閥門(mén)殼體將產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力,該熱應(yīng)力與蒸汽應(yīng)力、殘余應(yīng)力疊加,促使裂紋擴(kuò)展失穩(wěn)。門(mén)桿、閥座還承受負(fù)荷變動(dòng)頻繁時(shí)閥門(mén)頻繁開(kāi)關(guān)產(chǎn)生的交變機(jī)械應(yīng)力。

      高溫高壓閥門(mén)失效的主要形式有:

      1)殼體內(nèi)壁開(kāi)裂[13-15];

      2)殼體外壁開(kāi)裂,如圖6所示;

      圖5 再熱器向空排汽管座裂紋

      圖6 主汽門(mén)殼體外表裂紋

      3)門(mén)桿開(kāi)裂[16];

      4)閥座開(kāi)裂[17],硬質(zhì)合金密封面加速老化,產(chǎn)生裂紋和碎裂;

      5)閥門(mén)焊縫開(kāi)裂[18]。

      汽缸裂紋產(chǎn)生的部位主要是結(jié)合面及缸體應(yīng)力集中處,如螺栓孔間,尖角處。開(kāi)裂原因涉及設(shè)計(jì)、制作工藝、運(yùn)行等因素。如圖7,尚未運(yùn)行的高壓內(nèi)上缸缸體開(kāi)裂。

      2.4 噴水減溫器

      2.4.1 噴水減溫器損壞的基本形式

      減溫器噴嘴既承受高溫蒸汽加熱,又承受低溫減溫水的快冷,材料易產(chǎn)生熱疲勞[19-21];減溫器噴嘴本身的結(jié)構(gòu)問(wèn)題易產(chǎn)生的機(jī)械疲勞[22-23]。再熱器集箱連接管彎頭開(kāi)裂[24]、因減溫器套筒定位銷(xiāo)釘脫落而堵塞高溫再熱器管造成爆管[25]、因鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中減溫水投用不當(dāng)致使超(超)臨界機(jī)組鍋爐高溫爐管內(nèi)壁氧化皮剝落堵塞而引起的受熱面過(guò)熱爆管[26]等事故頻頻發(fā)生。

      如圖8 所示,過(guò)熱器三級(jí)減溫器噴水管座角焊縫外表面開(kāi)裂3 處(黑色記號(hào)筆標(biāo)記處)、減溫器筒體泄漏。紅色虛線顯示位置為筒體內(nèi)部龜裂紋。

      2.4.2 噴水減溫器損壞的原因

      1)減溫器結(jié)構(gòu)不合理。因燃煤摻配、鍋爐適應(yīng)性等原因,調(diào)峰機(jī)組噴水減溫器實(shí)際使用頻率遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)預(yù)期。懸臂式的噴管較兩端固定的噴管,一方面存在熱疲勞損壞,一方面有發(fā)生共振的可能,此結(jié)構(gòu)壽命偏低。

      圖7 新高壓內(nèi)上缸缸體外表裂紋

      圖8 過(guò)熱器三級(jí)減溫器裂紋

      2)汽溫自動(dòng)控制邏輯存在問(wèn)題。鍋爐過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽汽溫調(diào)節(jié)主要靠自動(dòng)化高、調(diào)節(jié)靈敏的噴水減溫方式。但根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況分析,汽溫自動(dòng)控制邏輯存在很多問(wèn)題,不能保證機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。應(yīng)進(jìn)一步梳理汽溫自動(dòng)控制邏輯,以減小減溫水量、有序投入減溫水、盡量減少出口蒸汽溫差為原則,避免汽溫頻繁劇烈波動(dòng)。

      3)應(yīng)考慮對(duì)鍋爐受熱面進(jìn)行改造。為了機(jī)組安全及適應(yīng)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng),對(duì)于設(shè)計(jì)煤種變動(dòng)的鍋爐,應(yīng)考慮對(duì)受熱面、燃燒器等進(jìn)行靈活性改造,避免負(fù)荷上不去、汽溫調(diào)節(jié)手段失效的情況發(fā)生。

      2.5 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子

      2.5.1 大軸

      汽輪機(jī)大軸應(yīng)力集中部位主要是調(diào)速級(jí)及汽封處、圓角處。大軸開(kāi)裂的可能原因有:調(diào)峰機(jī)組頻繁啟停,暖機(jī)、冷卻時(shí)間不足,轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力加大;機(jī)組超速試驗(yàn)時(shí)轉(zhuǎn)子離心力加大,使轉(zhuǎn)子裂紋加?。晦D(zhuǎn)子失去動(dòng)平衡引起機(jī)組振動(dòng)大,長(zhǎng)期運(yùn)行造成金屬疲勞,引發(fā)轉(zhuǎn)子裂紋;在轉(zhuǎn)子加平衡塊過(guò)程中,轉(zhuǎn)子處于靜止?fàn)顟B(tài),機(jī)組需要保持真空,汽封供汽不停,處于靜止?fàn)顟B(tài)的轉(zhuǎn)子局部受熱,膨脹不均勻,產(chǎn)生較大熱應(yīng)力[27]。

      2.5.2 動(dòng)葉片

      裂紋源一般位于低壓轉(zhuǎn)子末幾級(jí)動(dòng)葉片出汽側(cè)的應(yīng)力集中處,高壓轉(zhuǎn)子末級(jí)葉片裂紋少見(jiàn)。引起應(yīng)力集中的因素排除水沖擊,可能是葉型設(shè)計(jì)原因,葉片加工工藝不良[28],也可能是蒸汽品質(zhì)不佳造成葉片汽蝕[29]、安裝緊力不足導(dǎo)致葉片振動(dòng)[30-31]、葉片裝配時(shí)圍帶間隙太小使葉片與圍帶的預(yù)應(yīng)力過(guò)大造成疲勞[32]、設(shè)計(jì)原因等。實(shí)際中大多數(shù)葉片失效原因是以上多種因素綜合作用。圖9 為330 MW 汽輪機(jī)低壓反向次次末級(jí)動(dòng)葉片開(kāi)裂。

      圖9 低壓轉(zhuǎn)子反向次次末級(jí)葉片開(kāi)裂

      2.5.3 動(dòng)葉鉚接圍帶

      按結(jié)構(gòu)分,圍帶主要有裝配圍帶和自帶冠圍帶兩種,本節(jié)僅討論動(dòng)葉鉚接圍帶。

      汽機(jī)沖轉(zhuǎn)、汽溫變化造成動(dòng)靜摩擦、油膜失穩(wěn)等因素都會(huì)引起轉(zhuǎn)子振動(dòng)傳導(dǎo)到圍帶上;同級(jí)葉片膨脹不均引起圍帶拉壓應(yīng)力;裝配時(shí)鉚釘孔不規(guī)則、存在應(yīng)力集中及緊力過(guò)大等會(huì)導(dǎo)致圍帶在運(yùn)行中釋放應(yīng)力出現(xiàn)裂紋[33-34]。長(zhǎng)期運(yùn)行后圍帶同鉚釘頭之間產(chǎn)生間隙,圍帶同葉頂肩部產(chǎn)生間隙,在工況突變的情況下導(dǎo)致圍帶脫落[35]。圖10 為330 MW 汽輪機(jī)低壓反向次次末級(jí)動(dòng)葉圍帶開(kāi)裂。

      圖10 低壓轉(zhuǎn)子反向次次末級(jí)動(dòng)葉圍帶開(kāi)裂

      2.6 受熱面

      調(diào)峰機(jī)組鍋爐除了啟停頻繁、負(fù)荷波動(dòng)大容易引起應(yīng)力集中處疲勞損壞外,還存在燃料摻燒后受熱面超溫和高溫腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。

      2.6.1 帶鰭片的受熱面

      如隔墻省煤器、膜式水冷壁、包覆(墻)過(guò)熱器等,在出入口聯(lián)箱處垂直的管子因鰭片約束膨脹不暢,近聯(lián)箱側(cè)管子端部與鰭片間的焊縫存在應(yīng)力集中,在交變膨脹應(yīng)力作用下造成疲勞損壞;鍋爐風(fēng)道與水冷壁的焊接處、冷灰斗四角位置的水冷壁、包墻管的人孔門(mén)與各類(lèi)開(kāi)孔部位、爐頂穿墻無(wú)套管保護(hù)的蒸汽管,也存在膨脹撕裂的可能。

      2.6.2 蒸汽吹灰、脫硝噴槍影響區(qū)域

      吹灰頻繁、吹灰器故障無(wú)法退出運(yùn)行會(huì)造成受熱面過(guò)度吹損;脫硝噴槍故障后液體泄漏會(huì)造成影響區(qū)域的省煤器、水冷壁及包墻過(guò)熱器、再熱器沖刷腐蝕,圖11 為被尿素腐蝕減薄后泄漏的高溫再熱器彎管。

      圖11 被尿素腐蝕減薄后泄漏的高溫再熱器彎管

      2.6.3 高溫腐蝕處

      高硫分燃料易引起水冷壁、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器和高溫再熱器等部位的高溫腐蝕。腐蝕后的受熱面壁厚減薄、應(yīng)力增大,產(chǎn)生蠕變后管壁進(jìn)一步變薄,最終爆管。

      2.6.4 氧化皮脫落

      超(超)臨界機(jī)組鍋爐在運(yùn)行中存在氧化皮脫落堆積現(xiàn)象。氧化皮脫落會(huì)造成所在管段熱循環(huán)變差或中斷,造成超溫。原因是設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)此類(lèi)材料抗氧化許用溫度選用裕度不足、制造工藝不當(dāng)、運(yùn)行時(shí)超溫及汽水品質(zhì)不良等[36]。

      2.6.5 超溫管段

      燃料摻燒、深度調(diào)峰后受熱面超溫概率提高。特別是低熔點(diǎn)燃料的飛灰在受熱面結(jié)焦后也會(huì)造成受熱面超溫。受熱面長(zhǎng)時(shí)超溫與短時(shí)超溫都會(huì)引發(fā)爆管事故,應(yīng)加強(qiáng)對(duì)受熱面溫度的監(jiān)控、記錄,必要時(shí)改造受熱面。

      2.6.6 相互接觸和摩擦部位

      屏式過(guò)熱器管卡(梳形板、固定管排的管子)處、爐頂穿墻管、受熱面與懸吊管接觸處等,在負(fù)荷變動(dòng)時(shí)會(huì)有相對(duì)摩擦碰撞,防磨防爆檢查時(shí)應(yīng)著重關(guān)注。

      2.6.7 壁式再熱器

      壁式再熱器設(shè)計(jì)不良,沒(méi)有充分考慮管排膨脹受阻的情況,膨脹受阻后在固定鋼板及壁再管排間固定焊縫等應(yīng)力集中產(chǎn)生較大的膨脹應(yīng)力,進(jìn)而撕裂壁再管。

      2.7 吸(引增合一)風(fēng)機(jī)

      引風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)是運(yùn)行中常見(jiàn)的故障現(xiàn)象,振動(dòng)超標(biāo)會(huì)引起電機(jī)電流過(guò)大、軸彎曲、軸承損壞、機(jī)殼和風(fēng)道系統(tǒng)被破壞等嚴(yán)重問(wèn)題。風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)制造不良、基礎(chǔ)不牢下沉、安裝問(wèn)題、葉片積灰、葉片磨損、軸承損壞、電機(jī)故障、引風(fēng)道系統(tǒng)振動(dòng)等都會(huì)造成風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)[37]。導(dǎo)葉片根部、軸承下支撐焊縫等應(yīng)力集中部位經(jīng)常因風(fēng)機(jī)振動(dòng)過(guò)大而開(kāi)裂。圖12 中白色反差劑所示為引增合一風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子組支撐軸瓦及支撐板焊縫開(kāi)裂區(qū)域。

      圖12 吸風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子組支撐端瓦及支撐板焊縫開(kāi)裂

      2.8 高溫緊固件

      調(diào)峰機(jī)組高溫緊固件受到頻繁的交變應(yīng)力作用。除工作應(yīng)力外,檢修時(shí)的不當(dāng)拆卸如大錘沖擊、乙炔火焰烘烤、超溫的電加熱都會(huì)對(duì)螺栓造成不可逆的損壞:大錘沖擊會(huì)造成螺栓外部受損,形成應(yīng)力集中;失控的加熱會(huì)造成螺栓組織性能變差。這些損傷在機(jī)組調(diào)峰時(shí)形成安全隱患。高溫緊固件常見(jiàn)失效位置有:螺栓栽絲端第2~3 圈、螺栓腰部、螺栓加熱孔內(nèi)部、經(jīng)火焰烘烤的螺母。

      3 結(jié)語(yǔ)

      調(diào)峰機(jī)組啟動(dòng)頻繁、負(fù)荷波動(dòng)大,金屬監(jiān)督部件更易發(fā)生熱疲勞、機(jī)械疲勞、吹損、腐蝕、過(guò)熱等損傷,失效加速。

      在機(jī)組運(yùn)行中應(yīng)保持參數(shù)平穩(wěn),按溫升曲線控制增減負(fù)荷的速度,嚴(yán)格控制重要監(jiān)督部件的溫差;盡可能減少鍋爐的滅火次數(shù)及變負(fù)荷調(diào)峰和啟停調(diào)峰次數(shù);金屬監(jiān)督和受熱面防磨防爆工作中做到有針對(duì)性,建立監(jiān)督部件數(shù)據(jù)庫(kù),列出重點(diǎn)檢查部位計(jì)劃,縮短檢查周期,做到檢查部位全覆蓋;建設(shè)金屬監(jiān)督大數(shù)據(jù),形成系統(tǒng)內(nèi)乃至全國(guó)統(tǒng)一的數(shù)據(jù)云平臺(tái),達(dá)到信息共享、互通有無(wú)的目的。

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