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    TC6 鈦合金錘上自由鍛件心部清晰晶形成原因及解決方法

    2021-04-10 10:12:42李彩鳳江西景航鍛鑄有限公司
    鍛造與沖壓 2021年7期
    關(guān)鍵詞:鍛錘抗力鍛件

    文/李彩鳳·江西景航鍛鑄有限公司

    TC6 合金是一種綜合性能良好的馬氏體型(α+β)兩相鈦合金,其名義成分為Ti-6Al-2.5Mo-1.5Cr-0.5Fe-0.3Si。該合金的使用狀態(tài)一般為退火狀態(tài),也可進(jìn)行適當(dāng)?shù)膹?qiáng)化熱處理。TC6合金具有較高的室溫強(qiáng)度,比TC4 合金高85MPa,而且在450℃以下具有良好的熱強(qiáng)性。TC6 合金還具有較好的熱加工工藝性能,塑性較高但變形抗力較大,主要用于制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)或船用燃?xì)廨啓C(jī)低壓或高壓壓氣機(jī)葉片、接頭及緊固件。

    鈦合金對(duì)變形的均勻程度比較敏感,而鈦合金導(dǎo)熱性差、變形抗力大且對(duì)溫度敏感等特性均能降低變形的均勻程度,從而導(dǎo)致鈦合金產(chǎn)生過熱、局部粗晶、亮帶等鍛造缺陷。本文要討論的TC6 鈦合金自由鍛心部清晰晶屬于局部粗晶范疇。

    心部清晰晶的產(chǎn)品統(tǒng)計(jì)及表現(xiàn)形態(tài)

    產(chǎn)品統(tǒng)計(jì)及規(guī)律

    表1 為TC6 鈦合金心部清晰晶產(chǎn)品統(tǒng)計(jì),心部清晰晶出現(xiàn)較多的TC6 鈦合金鍛件有8 個(gè),除一個(gè)為3t 自由鍛錘生產(chǎn)外,其余均是750kg 自由鍛錘生產(chǎn),其中多個(gè)鍛件均返修多次。

    由表1 可得,返修次數(shù)>1 的產(chǎn)品中,重量超過2kg 的有四件,占比66.7%;厚度超過40mm 的有五件,占比83.3%。返修次數(shù)與鍛件重量和厚度呈正相關(guān)趨勢(shì)。將鍛件重量和厚度的乘積計(jì)作A,繪制出A 與返修次數(shù)的關(guān)系曲線,隨著鍛件重量和厚度的增加,鍛件的返修次數(shù)呈上升趨勢(shì),如圖1 所示(第5項(xiàng)由于設(shè)備不一致,不納入對(duì)比分析)。

    圖1 鍛件重量和厚度的乘積A 與返修次數(shù)的關(guān)系

    心部清晰晶表現(xiàn)形態(tài)

    TC6 鈦合金錘上自由鍛件心部清晰晶表現(xiàn)形態(tài)如圖2 所示,鍛件表層20mm 厚度以內(nèi)為模糊晶組織,無肉眼可見的晶粒,是正常的TC6 鈦合金低倍組織;而心部則出現(xiàn)肉眼可見的清晰晶粒,晶粒較為細(xì)小,平均直徑<1mm,與過熱低倍組織存在明顯差異。鈦合金過熱低倍組織呈現(xiàn)整個(gè)斷面的晶粒異常粗大,平均直徑>1mm,個(gè)別大的晶粒直徑甚至超過3mm,典型過熱組織如圖3 所示。

    表1 TC6 鈦合金心部清晰晶產(chǎn)品統(tǒng)計(jì)

    圖2 TC6 鈦合金心部清晰晶的典型組織

    原工藝參數(shù)統(tǒng)計(jì)

    心部清晰晶的形成原因分析

    變形溫度對(duì)清晰晶形成的影響

    隨著變形溫度的升高,鈦合金變形抗力降低,塑性增加,利于鍛造,但變形溫度接近或超過β 相變點(diǎn),鈦合金晶粒急劇長大,形成網(wǎng)籃甚至魏氏組織,從而形成肉眼可見的清晰晶。對(duì)于TC6 鈦合金,其正常的組織應(yīng)為低倍模糊晶,高倍雙態(tài)組織,網(wǎng)籃和魏氏組織均為不合格的過熱組織。變形溫度對(duì)晶粒大小的影響如圖4 所示。

    圖3 鈦合金過熱典型組織

    表2 8 個(gè)產(chǎn)品的原工藝參數(shù)

    圖4 變形溫度對(duì)晶粒大小的影響

    鈦合金的變形抗力對(duì)變形溫度非常敏感,溫度降低100℃,變形抗力增加接近一倍。所以,隨著變形溫度的降低,急劇增大的變形抗力非常不利于鍛造,易導(dǎo)致鍛件心部少變形甚至無變形,相當(dāng)于在原材料的組織形態(tài)上空燒一火次,從而導(dǎo)致晶粒長大,形成清晰晶。變形溫度對(duì)變形抗力的影響如圖5 所示。

    變形程度對(duì)清晰晶形成的影響

    圖5 變形溫度對(duì)變形抗力的影響

    金屬內(nèi)部晶粒受力發(fā)生變形,晶格發(fā)生畸變,儲(chǔ)存的畸變能升高,在再結(jié)晶溫度以上,畸變能得以釋放,金屬內(nèi)部晶粒重新形核長大的過程稱為再結(jié)晶。所以,再結(jié)晶的兩個(gè)必要條件是變形和溫度。只有參與變形的晶粒能夠發(fā)生再結(jié)晶從而細(xì)化晶粒;未參與變形的晶粒在原始晶粒大小的基礎(chǔ)上繼續(xù)長大。TC6鈦合金屬于金屬材料,自然符合該規(guī)律,變形程度過小將產(chǎn)生清晰晶。

    應(yīng)變速率對(duì)清晰晶形成的影響

    鈦合金變形抗力對(duì)應(yīng)變速率非常敏感。當(dāng)應(yīng)變速率由10s-1減小到10-3s-1時(shí),變形抗力最多可降低至原來的1/10。例如TC4 材料在900℃、50%變形及10s-1下的變形抗力為205MPa;而在10-3s-1下,變形抗力降低至50MPa,僅為原來的1/4。應(yīng)變速率對(duì)鈦合金變形抗力的影響如圖6 所示。所以,應(yīng)變速率的增大不利于鈦合金的鍛造,而且會(huì)增加鍛造力。

    圖6 應(yīng)變速率對(duì)鈦合金變形抗力的影響

    應(yīng)變速率的增大還會(huì)極大地增加變形熱的產(chǎn)生,鈦合金導(dǎo)熱性又差,從而造成溫度不均勻,繼而引起變形不均勻或使局部溫度升高超出始鍛溫度,從而導(dǎo)致鈦合金清晰晶的產(chǎn)生。

    設(shè)備噸位對(duì)清晰晶形成的影響

    設(shè)備噸位過小所形成的打擊力不足以完全克服鈦合金材料的變形抗力,設(shè)備力量就傳遞不到鍛件心部,從而使得鈦合金心部變形程度過小而產(chǎn)生清晰晶。以普通結(jié)構(gòu)鋼為例,自由鍛錘的最大鍛造能力如表3 所示。

    根據(jù)表3,750kg 自由鍛錘最大鍛造能力為結(jié)構(gòu)鋼35kg。首先,鈦合金密度僅為鋼的一半左右;其次,鈦合金本身的變形抗力約為鋼的兩倍;最后,由于鈦合金的變形抗力對(duì)變形溫度和應(yīng)變速率敏感,鍛造過程中的溫降和錘的快應(yīng)變速率將使鈦合金的變形抗力變?yōu)樵瓉淼膬杀丁=?jīng)計(jì)算,750kg 自由鍛錘最大的鈦合金鍛造能力約為4.375kg。

    該類清晰晶原因分析

    根據(jù)原工藝統(tǒng)計(jì),表2 中8 個(gè)產(chǎn)品的始鍛溫度、終鍛溫度及保溫時(shí)間均符合JHJS0306-2019《鍛造工藝設(shè)計(jì)規(guī)范》,每火次變形程度均在30%~60%之間,同樣符合JHJS0306-2019《鍛造工藝設(shè)計(jì)規(guī)范》。所以,原工藝除設(shè)備選型外,其余參數(shù)較為合理。

    根據(jù)清晰晶的晶粒大小(<1mm)可排除變形溫度過高引起的過熱組織和應(yīng)變速率過大引起的局部溫升兩個(gè)因素。又根據(jù)以上分析可得,變形溫度過低引起TC6 鈦合金心部變形程度過小是該類清晰晶形成的原因之一。

    根據(jù)表1,重量超過4.375kg 的鍛件有3 個(gè),且均為返修次數(shù)較多的項(xiàng)目。根據(jù)圖1,返修次數(shù)隨重量與厚度乘積的增大而增加。又根據(jù)以上分析可得,設(shè)備噸位不足,力量無法傳遞至TC6 鍛件心部,心部變形程度過小是該類清晰晶形成的原因之二。

    采取的對(duì)策

    由于自由鍛錘為沖擊類設(shè)備,石棉容易破碎打飛,鈦合金無法使用石棉軟包套進(jìn)行鍛造,從而無法減緩鈦合金鍛造時(shí)的溫降。所以只能通過加快鍛造節(jié)奏,減少鍛造時(shí)間來減少溫降。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)得知,自由鍛造中最耗費(fèi)時(shí)間的是整形測(cè)尺寸環(huán)節(jié)。只要能快速的達(dá)到預(yù)期尺寸,減少整形測(cè)尺寸的時(shí)間,就可大大縮短鍛造總時(shí)間。

    胎模的采用將達(dá)到預(yù)期效果。由于鍛件尺寸均為胎模保證,不需要刻意注意,省下整形測(cè)尺寸的時(shí)間,從而大大降低了鍛造總時(shí)間而達(dá)到減緩鈦合金鍛造溫降的目的。另外,胎模的成形為三向壓應(yīng)力成形,能夠盡可能多的迫使設(shè)備力量傳遞至鍛件心部,從而加大鈦合金鍛件心部的變形程度,特別是鈦合金的重量在自由鍛錘的鍛造能力極限附近效果非常顯著。

    但當(dāng)鈦合金的重量超出自由鍛錘的鍛造能力極限較多時(shí),胎模也無法保證鈦合金心部的變形程度,更換更大的鍛造設(shè)備就是唯一的辦法。根據(jù)公司的設(shè)備情況,可更換3t 自由鍛錘鍛造4.375kg 以上的TC6鈦合金鍛件。

    工藝試驗(yàn)設(shè)計(jì)與驗(yàn)證

    工藝試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    根據(jù)控制單一變量原則,本次共設(shè)計(jì)4 組工藝試驗(yàn),原主導(dǎo)工藝參數(shù)保持不變且一致的條件下,改變其中單個(gè)因素,以探究某一因素的影響,具體方案見表4。

    表3 自由鍛錘的最大鍛造能力

    工藝試驗(yàn)結(jié)果

    所有生產(chǎn)的鍛件全部檢測(cè)低倍組織,結(jié)果如圖7所示。

    第一組和第二組試驗(yàn)對(duì)比可得,胎模的作用較好,效果明顯,符合預(yù)期分析;第二組和第三組試驗(yàn)對(duì)比

    可得,當(dāng)鍛件重量超過設(shè)備最大鍛造能力范圍,胎模的作用也有限,無法獲得良好的組織;第三組和第四組試驗(yàn)對(duì)比可得,當(dāng)鍛件重量超過設(shè)備最大鍛造能力范圍,胎模效果受限時(shí),更換更大噸位的設(shè)備確實(shí)是切實(shí)有效的方法。

    結(jié)束語

    綜上,可得出的結(jié)論如下:

    表4 工藝試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案

    圖7 工藝試驗(yàn)低倍組織

    ⑴變形溫度過低和設(shè)備噸位不足導(dǎo)致錘上TC6自由鍛件心部變形程度過小是該類清晰晶形成的主要原因。

    ⑵錘上TC6 自由鍛件可通過使用胎模簡(jiǎn)化鍛造工步,節(jié)約鍛造時(shí)間,減少鍛件溫降,從而避免心部清晰晶的形成;特別是鍛件重量在設(shè)備極限附近時(shí),胎模作用明顯,效果顯著。

    ⑶當(dāng)鍛件重量超過設(shè)備最大鍛造能力范圍,設(shè)備噸位嚴(yán)重不足時(shí),使用胎模并不能改善TC6 鈦合金自由鍛件的心部組織,效果有限,此時(shí),更換更大噸位的設(shè)備是切實(shí)有效的方法。

    ⑷根據(jù)以上試驗(yàn)結(jié)果,750kg 自由鍛錘鍛造TC6鈦合金的最大重量在3kg 左右,且不超過4kg,小于理論計(jì)算值的4.375kg。由此可見,之前的理論計(jì)算值偏保守,TC6 鈦合金的實(shí)際變形抗力是普通結(jié)構(gòu)鋼的4 倍以上。

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