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    外力壓縮下FDM構(gòu)件失效分析

    2021-04-08 08:25:02王鐸沈振輝楊拴強
    福建工程學(xué)院學(xué)報 2021年1期
    關(guān)鍵詞:光柵屈服試樣

    王鐸,沈振輝,楊拴強

    (福建江夏學(xué)院 工程學(xué)院工業(yè)技術(shù)研究所,福建 福州 350108)

    近年來,隨著國內(nèi)重大工程領(lǐng)域?qū)υ霾闹圃飚a(chǎn)品需求的日益增大,對其機械性能提出了更高的要求。如何確定最佳工藝參數(shù)設(shè)置,以獲得FDM零件所需的機械強度問題已經(jīng)成為現(xiàn)階段國內(nèi)外學(xué)者的研究熱點。劉曉軍,遲百宏[1]等研究了不同打印參數(shù)對堆疊后單絲寬度的影響。Dawoud M, Taha I[2]等研究了光柵角度和氣隙對FDM零件機械強度的影響。Espin[3]等人研究了零件取向?qū)DM技術(shù)制備聚碳酸酯零件拉伸強度的影響,并用有限元法對結(jié)果進行了驗證。Huang B,Singamneni S[4]等研究光柵角度對FDM零件拉伸強度、剪切模量、彈性模量和泊松比的影響。本文采用多變量法研究,在物理實驗與正交實驗設(shè)計的同時,結(jié)合有限元研究不同影響因素和不同水平對FDM制件力學(xué)性能的影響,探討各工藝因素對零件抗壓性能的影響,通過有限元分析FDM制件連續(xù)壓縮失效的力學(xué)問題,對提高FDM制件抗壓力學(xué)性能具有理論意義和工程應(yīng)用價值,并采用同步物理試驗驗證ABAQUS有限元分析的合理性與有效性。

    1 實驗和方法

    1.1 打印/測試設(shè)備

    加工設(shè)備為 “UP-BOX+”3D打印機;FDM壓縮試驗設(shè)備為WDW-50電子萬能實驗機。

    1.2 實驗樣本抽樣驗證

    實驗確定研究的4個因素,分別為層片厚度(0.1、0.15、0.2、0.25、0.3 mm)、填充率(13%、15%、20%、65%、80%、99%)、質(zhì)量(默認、較好、較快、極快)和材料(ABS、ABS+、PLA)。如果采用全面設(shè)計法分析,4種因素組合需要進行360組實驗,不利于研究。本實驗采用正交試驗設(shè)計方法,從大量的實驗因素中篩選出具有代表性的因素進行實驗,數(shù)據(jù)采集為均勻分布式,得到25組樣本數(shù)據(jù),在節(jié)省時間的同時保證實驗準確性。

    1.3 參數(shù)設(shè)定與實驗

    將4種因素命名并制定正交設(shè)計表,如表1所示。表1列出25組數(shù)據(jù)和最大壓縮強度平均值。為確保實驗準確性,減少誤差,每組數(shù)據(jù)打印5個試樣,共125個試樣,如圖1(a)所示。實驗按照GB/T11997-2008標準,壓縮試驗后樣品如圖1(b)、圖1(c)所示。

    表1 正交設(shè)計表Tab.1 Orthogonal design table

    續(xù)表1

    圖1 壓縮實驗零件Fig.1 Compression test parts

    2 有限元動態(tài)顯示分析

    2.1 建模

    采用ABAQUS有限元軟件包針對FDM樣品進行仿真。使用Creo3.0 CAD建模,樣品設(shè)計為多因素組合材料,并將創(chuàng)建的模型以STEP文件格式導(dǎo)入ABAQUS。壓縮試樣尺寸滿足GB/T 11997-2008。d=10 mm,d∶h=1∶1,尺寸和光柵布置如圖2所示。由于重力和材料粘性等因素影響,實際沉積橫截面呈現(xiàn)層內(nèi)縮頸的橢圓截面。利用光學(xué)顯微鏡測量尺寸、光柵橫截面和頸縮區(qū),并用于生成更真實的FDM測試零件幾何模型。其中a、d和h表示縮頸區(qū)長度、絲寬度和絲高度,如圖3所示。

    圖2 尺寸和光柵布置Fig.2 Size and grating arrangement

    圖3 相鄰光柵層間縮頸Fig.3 Interlaminar necking of adjacent gratings

    利用文獻[5]中固體ABS樣品的應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù),分析其他材料的特性,對單軸壓縮載荷下的彈塑性變形進行有限元模擬。采用ABAQUS/Explicit分析,材料楊氏模量2.2 GPa,泊松比0.35,密度1.04 g·cm-3,質(zhì)量縮放因素取10 000。

    在顯式分析中,為防止出現(xiàn)結(jié)果偏離實際值和存在連續(xù)穩(wěn)定性問題[6]。模型采用連續(xù)三維10節(jié)點二次四面體單元C3D10進行網(wǎng)格化,提高計算精度。模擬單軸壓縮試驗時,模型一端固定,另一端施加荷載/位移。模型固定端的邊界條件為U1=U2=U3=UR1=UR2=UR3=0。另一端施加沿縱軸的位移/轉(zhuǎn)角條件,即U1=U2=UR1=UR2=UR3=0,U3=6。

    2.2 有限元驗證分析

    實驗壓縮試件最大強度值如表1所示,第20組樣品的最大壓縮強度值為105.8 MPa,第16組樣品的最大壓縮強度值為18.2 MPa。對模擬實驗進行分析,沿特定方向連接節(jié)點創(chuàng)建路徑提取結(jié)果,5種不同層厚0°/90°光柵角樣品中產(chǎn)生的峰值應(yīng)力約為104.1 MPa。實驗壓縮和模擬分析中試件變形情況一致,壓縮超過彈性階段后都出現(xiàn)扁鼓形狀。觀察到0.2 mm樣品(105.8 MPa)的峰值壓力較高,該峰值壓力先隨著層厚的增加而減小(層厚0.3 mm為37 MPa),然后增大(層厚0.3 mm為77.8 MPa)。然而,壓縮區(qū)域及其周圍的平均應(yīng)力為57.4 MPa。此行為表明,加載方向上細層數(shù)較少,壓縮過程中變形明顯。對于厚度為0.1mm的試件,加載方向上的細層數(shù)量更多,載荷由每一層承擔,無明顯的壓縮變形量,因此更接近于固態(tài)金屬。

    圖4顯示了不同層厚的試樣沿試樣長度的應(yīng)力變化。應(yīng)力變化是沿著連接節(jié)點的試樣頂部、中間和底部表面上的1、2兩條路徑捕捉。對于分層厚度為0.1、0.15或0.2 mm的樣品,最大應(yīng)力和扁鼓現(xiàn)象如圖4(a)所示。20組-3和21組-4樣品,應(yīng)力值始終保持上升,最大應(yīng)力出現(xiàn)在試樣壓縮過程后部階段。16組-2和17組-1,觀察到最大應(yīng)力幅度降低,16組-2試樣的應(yīng)力先增加后降低是由于填充區(qū)域的減少,以及相鄰光柵之間在較低層厚下的粘合強度小。此外,隨著填充率的降低,制備試樣所需的材料減少,進一步增加了填隙處形成的氣孔數(shù)量,從而降低了試樣的承載能力。這種氣孔是裂紋在試樣中萌生和擴展的主要來源,因此,需要減少氣孔。17組-1樣品的屈服開始時間晚于16組-2樣品的屈服開始時間,這與17組-1的填充比率較大有關(guān),如圖4(b)所示。

    圖4 模擬壓縮最大壓強和樣品壓縮曲線Fig.4 Simulated maximum compression pressure and sample compression curve

    在0°/90°光柵中,顯示0°光柵角和90°光柵角層的不同行為。整體應(yīng)力產(chǎn)生在0°和90°光柵樣品之間,因為90°光柵層粘結(jié)過早分離,導(dǎo)致0°光柵層的早期失效。由于相鄰層間重疊區(qū)域的增加,樣品承載能力隨著層厚的增加而減弱。從圖5中也可以注意到,0.1 mm層厚試樣中的平均應(yīng)力變化與固體試樣的變化相同,唯一不同的是在兩個試樣上觀察到的固體試樣膨脹變形程度。因此,應(yīng)力變化和分布表明,在失效過程中,90°光柵層內(nèi)結(jié)合區(qū)緊密結(jié)合,但0°光柵被壓縮并經(jīng)歷擴散膨脹,變形從這些區(qū)域開始,在產(chǎn)生壓縮畸變的短暫時間后,單個小光柵產(chǎn)生劇烈變形,由于ABS材料的塑性區(qū)域較低,應(yīng)變硬化能夠補償橫截面積的增加。對于90°光柵,觀察到不同層厚的所有樣品行為幾乎相似。屈服區(qū)后,發(fā)現(xiàn)0.3 mm層厚的0°光柵單元應(yīng)力快速下降,表明在該光柵處開始出現(xiàn)破壞。但是,由于層內(nèi)粘合更厚,0.25 mm層厚樣品有相同情況延遲。觀察到所有試樣的變形和隨后導(dǎo)致失效的畸變均勻性損失,0.1與0.3 mm層厚試樣的失效時間相比更晚,最終0°光柵引線發(fā)生脆性失效。

    圖5 層高0.1和0.2 mm樣品壓縮模擬切片對比圖Fig.5 Comparison of simulated slices of samples with the layer height of 0.1 and 0.2 mm

    2.3 壓縮試驗數(shù)據(jù)對比

    圖6中第16組和第17組樣品應(yīng)力-應(yīng)變曲線有明顯的直線等比例階段,曲線進一步上升出現(xiàn)屈服階段;由于試樣內(nèi)部存在空隙,屈服階段后壓縮僅需較小的外力就產(chǎn)生較大形變,材料向內(nèi)部塌縮引起曲線明顯下行;當內(nèi)部材料壓縮密實后產(chǎn)生較大形變需要進一步提高外力,所以強度曲線出現(xiàn)上升階段,直至材料出現(xiàn)破壞。圖6中第20組和第21組樣品應(yīng)力-應(yīng)變曲線有明顯的直線等比例階段,曲線進一步上升出現(xiàn)屈服階段;試樣層片厚度分別為0.2和0.15 mm,填充率99%,打印質(zhì)量默認,試樣內(nèi)部空隙很少,屈服階段后壓縮材料內(nèi)部已經(jīng)密實,當試樣出現(xiàn)較大變形時需要增大外力,所以強度曲線出現(xiàn)上升階段,直至材料出現(xiàn)破壞。沿加載方向?qū)R的層數(shù)相對更多。因此,在壓縮試驗過程中壓縮載荷下抗畸變能力更強。隨著層厚的增加,屈服位移和破壞應(yīng)變也減弱。隨著層數(shù)的增加,由于相鄰層之間重疊區(qū)域的增加,層與層之間的結(jié)合更加緊密,試樣抵抗能力增強,需要更大外力導(dǎo)致試樣失效,從而實現(xiàn)提高FDM零件機械強度的目標。

    圖6 第16、17、20和21組壓縮實驗與模擬實驗曲線對比Fig.6 Comparison of compression experiments and simulation experiment curves in groups 16, 17, 20 and 21

    3 結(jié)論

    1)采用正交實驗分析FMD零件加工的4種參數(shù),抗壓縮強度影響最大的是層片厚度,其次是材料種類,第三是填充率,最后是打印質(zhì)量。層片厚度方面,抗壓縮性能從優(yōu)到差依次排序為:0.1、0.15、0.25、0.3、0.2;材料方面,抗壓縮性能從優(yōu)到差排列為:ABS+、PLA、ABS;填充率方面,抗壓縮性能從優(yōu)到差排列為:99%、15%、80%、65%、20%;打印質(zhì)量方面,抗壓縮性能從優(yōu)到差排列為:默認、較快、極快、較好。

    2)有限元分析表明,0°光柵中存在壓縮畸變現(xiàn)象,畸變應(yīng)變和膨脹率隨著層厚的增加而增加,而壓縮應(yīng)力先隨著層厚的增加而減小,然后增加。加載方向上的層數(shù)越多,尤其是當層厚較小時,有助于承載和產(chǎn)生更多的應(yīng)力;而層厚越大,層內(nèi)結(jié)合區(qū)域的數(shù)量減小,從而降低壓縮強度,失效首先發(fā)生在層內(nèi)分離。光柵的壓縮和畸變以及層間(在0°~ 90°光柵之間)鍵分離。失效分析表明,光柵層在脆性斷裂下失效,個別層出現(xiàn)壓縮斷裂。

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