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    輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐耦合系統(tǒng)研究

    2021-04-06 08:40:36王澤鵬
    電力勘測設(shè)計(jì) 2021年3期
    關(guān)鍵詞:煙氣系統(tǒng)

    王澤鵬

    (中國電力工程顧問集團(tuán)東北電力設(shè)計(jì)院有限公司,吉林 長春 130021)

    0 引言

    天然氣被公認(rèn)為是自然界中開采過程最環(huán)保、污染物排放量最低的化石能源,液化天然氣(liquefied natural gas,LNG)更是以含硫量極低的優(yōu)勢得到廣泛應(yīng)用。生物質(zhì)主要指農(nóng)業(yè)、林業(yè)生產(chǎn)中的副產(chǎn)品,包括秸稈、稻殼、菌袋、枝葉等有機(jī)體,其突出特點(diǎn)就是可再生和資源分布范圍廣泛。在電力行業(yè)中,天然氣的主要應(yīng)用方式是驅(qū)動燃?xì)廨啓C(jī)或內(nèi)燃機(jī)發(fā)電;生物質(zhì)的利用技術(shù)路線較多,包括生物質(zhì)直燃、生物質(zhì)氣化、生物質(zhì)與化石能源摻燒、生物質(zhì)發(fā)酵制沼氣等,其中的生物質(zhì)直燃應(yīng)用成本最低,但發(fā)電效率仍低于傳統(tǒng)的火力發(fā)電機(jī)組。

    本文研究二者耦合發(fā)電的模式,以期兩種能源發(fā)揮各自的優(yōu)勢,提升系統(tǒng)整體的發(fā)電效率,同時(shí)促進(jìn)生物質(zhì)能源的利用。

    1 常規(guī)系統(tǒng)發(fā)展現(xiàn)狀

    輕型燃機(jī)的發(fā)電功率普遍在300~15 000 kW范圍內(nèi),一般是在成熟的航空發(fā)動機(jī)技術(shù)基礎(chǔ)上研究發(fā)展的[1],具有設(shè)備體積小、啟動迅速等優(yōu)點(diǎn)。但應(yīng)用在發(fā)電領(lǐng)域時(shí),其發(fā)電效率低、NOx排放高[2]的缺點(diǎn)不容忽視。近年來新建燃機(jī)的規(guī)模大都是E級、F級,甚至是H級重型燃機(jī),而輕型燃機(jī)只在分布式能源及備用電源等領(lǐng)域得到應(yīng)用。

    生物質(zhì)直燃鍋爐中,應(yīng)用最廣泛的是生物質(zhì)爐排型鍋爐(以下簡稱“生物質(zhì)爐排爐”)和循環(huán)流化床鍋爐。國外生物質(zhì)直燃應(yīng)用中,大都采用生物質(zhì)爐排爐的技術(shù)路線,以丹麥水冷震動爐排爐最為先進(jìn)。我國由于燃料特點(diǎn)和NOx排放等原因,新建電廠較多采用循環(huán)流化床鍋爐[3]。但循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行時(shí)需要不斷添加循環(huán)床料,這將導(dǎo)致灰渣和飛灰中混入大量的床料,原本可以用于生產(chǎn)農(nóng)業(yè)肥料或直接回填的生物質(zhì)灰將無法利用。另外,鍋爐對燃料粒徑和雜物的含量要求較高,電廠的燃料適應(yīng)性和運(yùn)行可靠性較差[4]。

    生物質(zhì)爐排爐的燃燒溫度過高、NOx生成量偏高,但燃燒后的生物質(zhì)灰雜質(zhì)含量極低,可作為肥料直接回填至農(nóng)田,符合我國秸稈資源化利用政策。因此,有必要對生物質(zhì)爐排爐的系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化。

    2 輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐耦合系統(tǒng)簡介

    輕型燃機(jī)排煙溫度較高,通常可達(dá)到450~600 ℃,含氧量也較高,約為12%~15%。傳統(tǒng)燃機(jī)系統(tǒng)中僅利用了排煙中的高品位熱量,煙氣中的大量氧氣攜帶熱量重新回到大氣中,這也是輕型燃機(jī)系統(tǒng)效率較低的原因之一。

    生物質(zhì)爐排爐的爐內(nèi)燃燒溫度較高,一般在900~1 200 ℃范圍內(nèi),最高可達(dá)1 600 ℃。而生物質(zhì)灰熔點(diǎn)較低,一般在1 200~1 400 ℃,爐內(nèi)高溫區(qū)極易結(jié)渣[5]。同時(shí)由于燃燒溫度過高會導(dǎo)致NOx生成量大幅增加,對脫硝系統(tǒng)的效率要求較高。以往工程經(jīng)驗(yàn)中,控制爐內(nèi)燃燒溫度的最佳方案是煙氣再循環(huán)。對于生物質(zhì)爐排爐來說,未除塵的煙氣含塵量很高,對爐排通內(nèi)孔的磨損非常大,而除塵后的煙溫過低,且煙氣含氧量僅有6%左右,重新回到爐內(nèi)會造成鍋爐排煙溫度升高、爐膛容積加大,運(yùn)行中極易導(dǎo)致鍋爐熄火。

    本文研究的輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐耦合系統(tǒng)(以下簡稱“耦合系統(tǒng)”)主要是通過對輕型燃機(jī)的高溫排煙重新利用,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐的耦合:將輕型燃機(jī)的高溫排煙與生物質(zhì)爐排爐所需的一、二次內(nèi)混合,通過降低爐內(nèi)氧含量的方式控制爐內(nèi)燃燒溫度,從而徹底解決生物質(zhì)爐排爐的結(jié)渣問題,同時(shí)抑制NOx的生成量。燃機(jī)排煙攜帶的熱量和氧量在生物質(zhì)爐排爐內(nèi)得到充分利用,可有效降低排煙熱損失,提高系統(tǒng)效率。

    3 耦合系統(tǒng)的主要工藝流程

    耦合系統(tǒng)的核心目標(biāo)是解決生物質(zhì)爐排爐普遍存在的結(jié)渣、NOx排放超標(biāo)等問題,同時(shí)提高生物質(zhì)直燃發(fā)電廠的熱效率。主要的工藝流程如下:

    1)燃機(jī)排煙再燃燒

    天然氣與空氣在輕型燃機(jī)內(nèi)燃燒做功后,排出的高溫?zé)煔馀c熱一次內(nèi)混合后直接通入爐排下方的一次內(nèi)口?;旌虾蟮囊淮蝺?nèi)具有溫度高、含氧量低的特點(diǎn),能夠快速預(yù)熱爐排上的生物質(zhì)燃料,同時(shí)析出大量揮發(fā)分。與以往的煙道內(nèi)補(bǔ)燃方式不同,燃機(jī)排煙作為主要工質(zhì)將在鍋爐內(nèi)重新參與燃燒,煙氣中的氧量和熱量能夠得到充分利用。

    2)二次內(nèi)調(diào)節(jié)燃燒

    通過調(diào)整二次內(nèi)與高溫?zé)煔饣旌系谋壤刂茽t內(nèi)燃燒溫度和過量空氣系數(shù)。二次內(nèi)具有溫度和含氧量均略低于傳統(tǒng)方案的特點(diǎn),鍋爐主燃區(qū)將處于還原性氣氛,燃燒速率下降,溫度下降,在降低NOx生成的同時(shí),可以大幅緩解爐內(nèi)生物質(zhì)灰結(jié)渣的情況[6]。

    3)聯(lián)合脫硝

    輕型燃機(jī)排煙中的NOx與生物質(zhì)爐排爐產(chǎn)生的NOx通過選擇性非催化還原(selective noncatalytic reduction,SNCR)脫硝系統(tǒng)一并脫除。輕型燃機(jī)的排煙和生物質(zhì)燃燒產(chǎn)生的煙氣已完全融合在一起,在鍋爐出口附近的煙溫適宜區(qū)域(850~950 ℃),通過成本較低的SNCR脫硝系統(tǒng)即可解決NOx超標(biāo)的問題。

    4)煙氣余熱利用

    由于空預(yù)器出口的一、二次熱內(nèi)需要與燃機(jī)的高溫?zé)煔饣旌希虼?,設(shè)計(jì)時(shí)空氣預(yù)熱器出口內(nèi)溫將大幅降低,從而導(dǎo)致鍋爐排煙溫度升高。通過設(shè)置低溫省煤器,由凝結(jié)水回收煙氣余熱,熱力系統(tǒng)中的汽輪機(jī)抽汽量相應(yīng)減少,機(jī)組的熱耗和汽耗隨之降低。

    5)煙氣凈化及排放

    低溫?zé)煔庖来谓?jīng)過脫硫塔、除塵器凈化,凈煙氣經(jīng)引內(nèi)機(jī)增壓后通過煙囪排入大氣。耦合系統(tǒng)的主要工藝流程如圖1所示。

    圖1 輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐耦合系統(tǒng)主要工藝流程圖

    4 耦合系統(tǒng)運(yùn)行方式

    輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐耦合發(fā)電系統(tǒng)共設(shè)兩套發(fā)電機(jī):一套由燃?xì)廨啓C(jī)驅(qū)動,另一套由蒸汽輪機(jī)驅(qū)動。這樣不僅可以單獨(dú)計(jì)量天然氣發(fā)電量和生物質(zhì)發(fā)電量,便于分別計(jì)算相應(yīng)的上網(wǎng)電價(jià),同時(shí)能夠避免燃機(jī)系統(tǒng)和生物質(zhì)系統(tǒng)互相干擾,也因此為耦合系統(tǒng)提供了多種運(yùn)行方式的可能,大幅提高電廠的運(yùn)行靈活性。耦合系統(tǒng)主要的運(yùn)行方式有正常運(yùn)行、生物質(zhì)燃料系統(tǒng)停運(yùn)和天然氣系統(tǒng)停運(yùn)三種。

    4.1 正常運(yùn)行

    耦合系統(tǒng)的正常運(yùn)行方式即為天然氣和生物質(zhì)燃料同時(shí)消耗,此時(shí)熱力系統(tǒng)全部投運(yùn),機(jī)組處于額定工況。主要的工藝流程如下:

    前置模塊出口的天然氣和壓氣機(jī)出口的高壓空氣在輕型燃機(jī)內(nèi)燃燒并帶動燃機(jī)發(fā)電機(jī)發(fā)電,高溫?zé)煔饨?jīng)煙道直接進(jìn)入生物質(zhì)直燃爐排型鍋爐下方的一次內(nèi)口,與空預(yù)器出口的熱一次內(nèi)混合后為滾落至爐排的生物質(zhì)燃料進(jìn)行干燥及預(yù)熱,部分燃料在爐排上開始分解并燃燒??疹A(yù)器出口的二次熱內(nèi)與高溫?zé)煔饣旌虾髧娙霠t膛,對燃燒區(qū)進(jìn)行擾動,同時(shí)補(bǔ)充足夠的氧氣,以保證生物質(zhì)未燃盡部分和中間產(chǎn)物能夠徹底分解并燃燒。在煙溫合適區(qū)域750~850 ℃通過SNCR系統(tǒng)脫除大部分NOx,高溫?zé)煔馀c鍋爐各級換熱器充分換熱后,產(chǎn)生高溫、高壓蒸汽驅(qū)動蒸汽輪機(jī),空氣預(yù)熱器出口的中溫?zé)煔馔ㄟ^低溫省煤器回收余熱,隨后經(jīng)脫硫塔和除塵器進(jìn)入煙囪排至大氣。

    4.2 生物質(zhì)燃料系統(tǒng)停運(yùn)

    當(dāng)生物質(zhì)燃料系統(tǒng)停運(yùn)、僅采用天然氣為燃料時(shí),輕型燃機(jī)正常運(yùn)行,爐排爐可作為余熱鍋爐繼續(xù)投運(yùn),開啟鍋爐的煙氣旁路,此時(shí)仍屬于燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)機(jī)組。由于系統(tǒng)內(nèi)輸入熱量大幅減少,鍋爐的蒸汽量也隨之降低,同時(shí)為了克服爐排及煙道的阻力,引內(nèi)機(jī)不能退出運(yùn)行,因此,凈輸出功率將低于同等容量常規(guī)燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)機(jī)組的凈出力。此工況系統(tǒng)流程見圖2。

    圖2 輕型燃機(jī)+余熱鍋爐系統(tǒng)流程圖

    4.3 天然氣系統(tǒng)停運(yùn)

    當(dāng)僅采用生物質(zhì)為燃料時(shí),燃機(jī)相關(guān)系統(tǒng)退出運(yùn)行,生物質(zhì)爐排爐單獨(dú)運(yùn)行。一、二次內(nèi)的熱源全部來自于空氣預(yù)熱器,此時(shí)低溫省煤器停運(yùn),形成完整的生物質(zhì)直燃發(fā)電機(jī)組。此工況系統(tǒng)流程見圖3。

    圖3 生物質(zhì)直燃系統(tǒng)流程圖

    結(jié)合以上三種運(yùn)行方式可以做出初步判斷:系統(tǒng)的最大出力為正常運(yùn)行方式,最小出力為生物質(zhì)燃料系統(tǒng)停運(yùn)方式。當(dāng)電廠負(fù)荷率較高時(shí),主要消耗生物質(zhì)燃料;當(dāng)電廠處于深度調(diào)峰時(shí)段,采用熱值高、來源穩(wěn)定地天然氣作為主燃料。這不僅可以最大程度地利用生物質(zhì),同時(shí)能夠大幅增強(qiáng)生物質(zhì)電廠的運(yùn)行靈活性,進(jìn)而提高機(jī)組的調(diào)峰能力。

    5 耦合系統(tǒng)主要性能參數(shù)及特點(diǎn)

    5.1 主要性能參數(shù)

    本文以國產(chǎn)某型號輕型燃機(jī)和額定功率為40 MW的生物質(zhì)直燃純凝發(fā)電機(jī)組的前期研究為例,計(jì)算額定工況下耦合系統(tǒng)的主要性能參數(shù)。該輕型燃機(jī)可采用天然氣和柴油兩種燃料驅(qū)動,單循環(huán)發(fā)電效率29.5%(額定功率7 200 kW),聯(lián)合循環(huán)發(fā)電效率可達(dá)40%(額定功率9 760 kW)。壓氣機(jī)的壓比為12.626,排煙溫度551 ℃,背壓2 500 Pa,煙氣含氧量14.27%。該輕型燃機(jī)是一款具有完全自主知識產(chǎn)權(quán)、設(shè)備及材料國產(chǎn)化率接近100%的輕型燃?xì)廨啓C(jī)。

    某生物質(zhì)直燃發(fā)電廠現(xiàn)有1臺40 MW高溫超高壓、一次中間再熱、濕冷純凝發(fā)電機(jī)組。鍋爐采用丹麥某水冷震動爐排爐,汽輪機(jī)和發(fā)電機(jī)采用國產(chǎn)成熟設(shè)備。鍋爐的額定蒸發(fā)量130 t/h,主蒸汽及再熱器出口蒸汽參數(shù)為13.8/2.82 MPa(g)、540/538 ℃,一次內(nèi)與二次內(nèi)的內(nèi)量比為6:4,爐排入口一次內(nèi)壓為2 000 Pa,二次內(nèi)箱入口內(nèi)壓為5 000 Pa。采用生物質(zhì)散料直接入爐燃燒、人工火把點(diǎn)火的方式,鍋爐熱效率可達(dá)87%,機(jī)組的發(fā)電效率約為40.3%。

    通過兩套系統(tǒng)的原始參數(shù)對比發(fā)現(xiàn),該輕型燃機(jī)的排煙背壓剛好能夠滿足生物質(zhì)爐排爐的一次內(nèi)壓需求(考慮煙道阻力),二次內(nèi)壓較高,通過煙氣增壓內(nèi)機(jī)可以解決。根據(jù)前文所述的正常運(yùn)行方式(即額定工況)進(jìn)行耦合計(jì)算,得到系統(tǒng)的主要性能參數(shù)如表1所示。其中,為了便于比較,耦合系統(tǒng)的天然氣與生物質(zhì)燃料消耗量與原系統(tǒng)保持一致。

    表1 輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐耦合系統(tǒng)額定工況下主要性能參數(shù)表

    5.2 主要特點(diǎn)

    根據(jù)耦合系統(tǒng)的運(yùn)行方式和主要性能參數(shù),可以初步分析出耦合系統(tǒng)具有以下四個(gè)主要特點(diǎn):

    1)發(fā)電功率增加。原兩套系統(tǒng)總功率為49 760 kW(輕型燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組+生物質(zhì)直燃機(jī)組),耦合后的系統(tǒng)發(fā)電功率可提高至53 461 kW,增幅為7.44%。這主要是由于燃機(jī)排煙的余壓、余熱、余氧得到了充分利用;

    2)發(fā)電效率提升。原兩套系統(tǒng)的發(fā)電效率均為40%左右,耦合后系統(tǒng)的效率可提高至43.22%;

    3)機(jī)組負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍擴(kuò)大。以文中提到的“正常運(yùn)行”方式作為機(jī)組額定工況計(jì)算,耦合系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行負(fù)荷范圍可擴(kuò)大至7.3%~100%(輕型燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組最低穩(wěn)燃負(fù)荷按40%額定工況考慮),機(jī)組的運(yùn)行靈活性大幅提高,尤其適用于有調(diào)峰需求的生物質(zhì)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組;

    4)鍋爐的運(yùn)行狀態(tài)有所改進(jìn)。耦合系統(tǒng)中的低含氧量煙氣可以降低爐內(nèi)燃燒溫度,減少NOx生成,從而大幅緩解生物質(zhì)爐排爐內(nèi)結(jié)渣和排煙中NOx超標(biāo)的情況。

    6 結(jié)語

    本文對現(xiàn)有成熟工藝系統(tǒng)進(jìn)行了創(chuàng)新性耦合,耦合系統(tǒng)的發(fā)電效率可以提高約3%,同時(shí)機(jī)組的調(diào)峰能力大幅提升,生物質(zhì)爐排爐普遍存在的爐內(nèi)結(jié)渣和排煙中NOx超標(biāo)的問題有望從根本上解決。

    燃機(jī)排煙溫度較高,在與內(nèi)壓較高的二次內(nèi)混合時(shí),需要通過熱煙增壓內(nèi)機(jī)升壓,內(nèi)機(jī)的運(yùn)行環(huán)境較為苛刻。輕型燃機(jī)與生物質(zhì)爐排爐的運(yùn)行負(fù)荷需要同步調(diào)節(jié),這對聯(lián)鎖控制系統(tǒng)的要求較高,需要進(jìn)一步探討耦合系統(tǒng)的控制邏輯。本文僅對耦合系統(tǒng)進(jìn)行了理論分析和計(jì)算,下階段需要與設(shè)備制造廠進(jìn)一步配合,考慮負(fù)荷變化時(shí)對主、輔機(jī)的影響,同時(shí)對系統(tǒng)的造價(jià)進(jìn)行分析,以驗(yàn)證其經(jīng)濟(jì)合理性。

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