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    超額吉布斯自由能對吸收式制冷系統(tǒng)性能的影響

    2021-03-31 09:02:24周宇文王壽川鄭傳經(jīng)葛坦錢雪峰胡愛民
    制冷技術(shù) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:模型系統(tǒng)

    周宇文,王壽川,鄭傳經(jīng),葛坦,錢雪峰,胡愛民

    (合肥通用機(jī)械研究院有限公司,安徽合肥 230071)

    0 引言

    吸收式制冷系統(tǒng)以熱能為驅(qū)動(dòng)能源,在低品位熱能如余熱、廢熱和太陽能等熱能的利用上具有廣闊應(yīng)用前景[1-2]。吸收式系統(tǒng)中使用的工作流體是制冷劑和吸收劑,即工質(zhì)對。目前應(yīng)用最廣泛的工質(zhì)對主要是水類和氨類。近年來,鹵代烴類工質(zhì)對因物化性質(zhì)優(yōu)秀,且相對于溴化鋰水和氨水等傳統(tǒng)工質(zhì)對而言更能滿足低溫要求、與有機(jī)溶劑互溶性好、沸點(diǎn)溫差大以及不需要提純,成為當(dāng)前新型工質(zhì)對的研究熱點(diǎn)[3-4]。有研究表明,二甲醚四甘醇(DMETEG)和R134a 組合最好,較R22、R32 更適用于太陽能吸收系統(tǒng)[5-6]。ARIVAZHAGAN 等[7-8]和MUTHU 等[9]對R134a+DMAC 的單效、半效蒸氣吸收式制冷循環(huán)性能系數(shù)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)和理論研究,證實(shí)了半效系統(tǒng)性能好于單效系統(tǒng)。吳琦等[10]將改性活性炭-R600a 用于直接再生吸附制冷系統(tǒng),工質(zhì)對直接再生吸附制冷循環(huán)吸附量比未改性活性炭提高約30.8%。

    由于鹵代烴(HFCs)類制冷劑和吸收劑種類繁多,用實(shí)驗(yàn)法一一研究其在吸收式制冷系統(tǒng)中的性能表現(xiàn)十分困難,因此有必要采用理論方法預(yù)先篩選出具有潛力的吸收式工質(zhì)對。

    氣液相平衡(Vapor-liquid Equilibrium,VLE)數(shù)據(jù)是吸收式工質(zhì)對熱力性能和系統(tǒng)制冷性能的理論基礎(chǔ),包含了制冷劑和吸收劑相平衡時(shí)的溫度、壓力和濃度數(shù)據(jù)。學(xué)者對鹵代烴類工質(zhì)對的VLE 數(shù)據(jù)做了大量研究,如ZEHIOUA 等[11-12]實(shí)驗(yàn)測定了 303.3~353.15 K 下 R134a+DMEDEG 和303.3~353.24 K 的溫度條件下R134a+DMF 的VLE相平衡數(shù)據(jù)。

    理論計(jì)算VLE 數(shù)據(jù)有狀態(tài)方程和活度系數(shù)法?;疃认禂?shù)法中,NRTL 模型更適用于溶解氣體的溶液,在中低壓體系中應(yīng)用靈活,因而學(xué)者大多采用NRTL 活度系數(shù)模型預(yù)測鹵代烴類吸收式工質(zhì)對的相平衡特性。在NRTL 活度系數(shù)模型[13]中,二元混合物存在兩種微元,分別以分子1 和分子2 為中心,所組成的虛擬混合物與實(shí)際混合物整體等價(jià),組分1 和組分2 混合過程的吉布斯自由能的實(shí)際值和理想值的差即為超額吉布斯自由能GE。GE可以反映溶液的吸收性能,而吸收式制冷系統(tǒng)性能的一個(gè)影響因素便是吸收劑對制冷劑的吸收能力,吸收能力適中才能保證系統(tǒng)性能表現(xiàn)優(yōu)秀。因而GE在一定程度上可以評估吸收式工質(zhì)對在系統(tǒng)中的運(yùn)行潛力[14-15]。TUFANO 等[16]經(jīng)過研究得出吸收式工質(zhì)對的GE小于0 時(shí)系統(tǒng)制冷性能較好。

    關(guān)于吸收式工質(zhì)對的超額性質(zhì)和系統(tǒng)性能之間的關(guān)聯(lián)度的研究并不充分,對鹵代烴類工質(zhì)對的相關(guān)研究少之甚少。為了推進(jìn)HFCs 類吸收式工質(zhì)對的應(yīng)用,本文在梳理大量HFCs 類VLE 數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,將其與NRTL 模型關(guān)聯(lián),結(jié)合GE評估其在吸收式制冷系統(tǒng)中的運(yùn)行潛力,對潛在工質(zhì)對進(jìn)行初步遴選,以減少后續(xù)實(shí)驗(yàn)難度。

    1 系統(tǒng)性能與超額性質(zhì)理論模型

    1.1 吸收式制冷系統(tǒng)性能模擬

    1.1.1 單級吸收式制冷循環(huán)

    單級吸收式制冷循環(huán)流程見圖1和圖2,系統(tǒng)以熱能為動(dòng)力,溶液在吸收器中吸收低壓蒸氣,將制冷劑蒸氣轉(zhuǎn)化成液體后通過溶液泵泵送液體到發(fā)生器中,而后發(fā)生器中加熱使蒸氣從吸收溶液中釋放,從而完成低壓蒸氣到高壓氣體的轉(zhuǎn)化。整套系統(tǒng)絕大部分是換熱器,系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)安靜、振動(dòng)小。

    圖1 單級吸收式制冷系統(tǒng)循環(huán)

    圖2 單級吸收式制冷系統(tǒng)p-T 圖

    1.1.2 熱力學(xué)模型

    為了便于模擬計(jì)算,設(shè)定系統(tǒng)發(fā)生溫度在323.15~373.15 K,蒸發(fā)溫度在268.15~283.15 K,吸收溫度和冷凝溫度均為303.15 K,系統(tǒng)的制冷量為10 kW。

    系統(tǒng)性能系數(shù)COP[16-17]定義為:

    式中,φe為蒸發(fā)器的熱負(fù)荷,即系統(tǒng)制冷量,此處設(shè)定為10 kW;φg為發(fā)生器的熱負(fù)荷,kW;Wp為溶液泵的泵功,kW。

    1.2 超額吉布斯自由能GE

    1.2.1 NRTL 活度系數(shù)模型

    NRTL 活度系數(shù)模型由RENON 等[13]在1968年提出,模型中基礎(chǔ)的VLE 方程表達(dá)為:

    式中,xi、yi為組分i的液、氣相摩爾分?jǐn)?shù),在計(jì)算時(shí),系統(tǒng)的氣相中主要是制冷劑,其氣相摩爾分?jǐn)?shù)看作1;p、pis為系統(tǒng)的壓力、組分i在T溫度時(shí)的飽和壓力,Pa;yi為組分i的活度系數(shù);φi為組分i的坡印廷(Poynting)因子,接近1。

    活度系數(shù)yi表示為:

    式中,GE為超額吉布斯自由能,J/mol;x1、x2分別為組分1 和組分2 在液相中的摩爾分?jǐn)?shù);A0、A1、B0、B1和α為NRTL 模型參數(shù)。

    設(shè)定5 個(gè)參數(shù)的初始值,從初始值計(jì)算相應(yīng)的活度系數(shù),并獲得p的計(jì)算值。不斷修改5 個(gè)參數(shù)的初值,使p的計(jì)算值愈來愈接近實(shí)驗(yàn)值,當(dāng)式(9)結(jié)果控制在一定區(qū)間時(shí),可視作5 個(gè)參數(shù)的最優(yōu)解。

    式中,ADp為壓力的平均偏差;N為實(shí)驗(yàn)的總數(shù)據(jù)數(shù);pexp、pcal分別為壓力的實(shí)驗(yàn)值和計(jì)算值,Pa。

    1.2.2 超額吉布斯自由能

    GE以Scott 雙流體理論[18-19]為基礎(chǔ),表示為:

    由式(10)可知,GE的值與組分1 和組分2 的活度系數(shù)yi有關(guān),可衡量混合物的非理想性。

    GE在NRTL 模型中的表示為:

    式中,R為通用氣體常數(shù),取值8.314 J/(mol·K);x1、x2分別為組分1 和組分2 在液相中的摩爾分?jǐn)?shù);T為溫度,K。

    為提高計(jì)算精度與分析效率,筆者調(diào)用Refrop等軟件將HFCs 類工質(zhì)對的VLE 數(shù)據(jù)與NRTL 模型關(guān)聯(lián),并采用Matlab、Aspen 等軟件模擬吸收式制冷循環(huán)過程(見圖3)。以R161+DMEDEG 在蒸發(fā)溫度為273.15 K 的工況下為例,與文獻(xiàn)[16-17]對比,模擬計(jì)算結(jié)果見表1,由表1可知計(jì)算誤差在可接受范圍內(nèi)。

    圖3 單級吸收式制冷循環(huán)理論模擬流程

    表1 模型計(jì)算誤差

    2 超額性質(zhì)對系統(tǒng)性能的影響

    超額吉布斯自由能GE反映了溶液偏離非理想性的程度,與溶液的吸收能力有關(guān)[20]。本文選用了3 種制冷劑(R161、R245fa 和R134a)和5 種吸收劑二甲基乙酰胺、N-甲基吡咯烷酮、二甲基甲酰胺、三甘醇二甲醚和二甘醇二甲醚(即DMAC、NMP、DMF、DMETrEG 和DMEDEG),分別對制冷劑和吸收劑組成的9 組典型工質(zhì)對超額性能進(jìn)行分析。

    圖4所示為9 組典型吸收式工質(zhì)對的超額吉布斯自由能隨濃度x1的變化過程。表2所示為9 組吸收式工質(zhì)對的GEmax。由圖4可知,當(dāng)吸收溫度為303.15 K 時(shí),所有工質(zhì)對在全濃度范圍的GE隨摩爾組分x1的變大,存在先減小再上升的趨勢,該9組典型吸收式工質(zhì)對的GE均為負(fù)值,且均有GE極值存在,即GEmax。

    圖4 吸收式工質(zhì)對的超額吉布斯自由能隨濃度的變化過程

    從圖4和表2可知,同溫同壓下,工質(zhì)對的溶質(zhì)濃度x1與GE總體上呈正比關(guān)系。R245fa+DMF工質(zhì)對的GEmax最大,與此同時(shí),其對應(yīng)的溶質(zhì)濃度x1也最大;R134a+DMAC 溶液的GEmax最小,GE極值對應(yīng)的溶質(zhì)濃度x1也較小。由此可以分析,GEmax在一定程度上可以表現(xiàn)溶液的吸收能力,GEmax越大,溶劑溶質(zhì)的互溶性越好。

    表2 9 組吸收式工質(zhì)對的GEmax(Ta=303.15 K)

    圖5所示為系統(tǒng)蒸發(fā)溫度分別為268.15、273.15、278.15 和283.15 K,且發(fā)生溫度為373.15 K時(shí)吸收式工質(zhì)對的GEmax與COP 之間的關(guān)系曲線。由圖5可知,隨著GEmax的增大,COP 均呈現(xiàn)先增大后減小的過程,這說明對于系統(tǒng)性能而言,存在一個(gè)吸收式工質(zhì)對的GEmax較優(yōu)值。

    由于4 種蒸發(fā)溫度下的GEmax與COP 之間的對應(yīng)規(guī)律相近,因此選擇了蒸發(fā)溫度為283.15 K 的工況,對系統(tǒng)性能進(jìn)行分析。對于R134a 類工質(zhì)對來說,當(dāng)GEmax處于-400~-300 J/mol 之間時(shí),系統(tǒng)性能處于最優(yōu)狀態(tài),最高可達(dá)0.63 左右。最適合R134a的吸收劑為DMEDEG,DMETrEG 次之,而DMAC較差(不推薦)。對于R161 類吸收式工質(zhì)對,其最優(yōu)GEmax處于-400~-300 J/mol 之間時(shí),系統(tǒng)COP可達(dá)0.59,與之最匹配的吸收劑為NMP,但R161類吸收式工質(zhì)對之間的COP 差距并不明顯,最低也可達(dá)0.57 左右。而R245fa 類吸收式工質(zhì)對的GEmax則是處于-600~-500 J/mol 之間較好,系統(tǒng)COP 最大為0.58。R245fa 類吸收式工質(zhì)對的系統(tǒng)性能表現(xiàn)差異也較小,R245fa+DMF 和R245fa+NMP的系統(tǒng)COP 也可達(dá)0.56 左右,運(yùn)行潛力稍弱于R245fa+DMAC 工質(zhì)對。綜上所述,R134a 類工質(zhì)對整體表現(xiàn)最優(yōu),R245fa 類工質(zhì)對系統(tǒng)性能略優(yōu)于R161 類。

    3 結(jié)論

    本文借助相關(guān)軟件將HFCs 類工質(zhì)對的VLE 數(shù)據(jù)與NRTL 模型關(guān)聯(lián),結(jié)合GE評估其在吸收式制冷系統(tǒng)中的運(yùn)行潛力,對潛在工質(zhì)對進(jìn)行了初步遴選,得到如下結(jié)論:

    1)吸收式工質(zhì)對的GEmax一定程度上表現(xiàn)了溶液的吸收能力,作為理論評價(jià)準(zhǔn)則評估系統(tǒng)性能有一定的合理性,可用于初步篩選吸收式工質(zhì)對;

    2)當(dāng)R161 類和R134a 類吸收式工質(zhì)對的GEmax處于-400~-300 J/mol 之間時(shí),其在吸收式制冷系統(tǒng)中的運(yùn)行性能較優(yōu),而R245fa 類吸收式工質(zhì)對的GEmax處于-600~-500 J/mol 之間較好;

    3)在幾類吸收式工質(zhì)對中,R134a 類吸收式工質(zhì)對被認(rèn)為是系統(tǒng)運(yùn)行性能最優(yōu)的工質(zhì)對,其次R134a+DMEDEG(GEmax為-349.629 J/mol)、R161+NMP (GEmax為-354.720 J/mol ) 、R245fa+DMAC(GEmaxx為-558.833 J/mol)分別是R134a 類、R161 類及R245fa 類吸收式工質(zhì)對中最有潛力的組合。

    圖5 不同蒸發(fā)溫度下吸收式制冷系統(tǒng)COP 與吸收式工質(zhì)對的GEmax 關(guān)系(Tg=373.15 K)

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