王 強(qiáng),劉 勇,郭 晟
(宜賓職業(yè)技術(shù)學(xué)院,四川 宜賓 644003)
工程實踐表明,對單個元件的分析無法準(zhǔn)確地反映系統(tǒng)的整體性能,另外,單純的理論分析也無法說明動態(tài)工況下液壓系統(tǒng)各元件之間的相互影響情況[1]。因此,本文利用AMESim軟件對帶分流集流閥的全液壓平地機(jī)同步液壓驅(qū)動系統(tǒng)進(jìn)行模擬仿真,可較為快捷、全面地了解其實際運行狀況,作出整體分析和評估,進(jìn)而對分流集流閥同步方案的可行性形成有效判定,最終達(dá)到縮短設(shè)計周期、優(yōu)化系統(tǒng)和提高系統(tǒng)穩(wěn)定性的目的[2]。
全液壓平地機(jī)同步液壓驅(qū)動系統(tǒng)中的發(fā)動機(jī)部分、變量泵部分、變量馬達(dá)部分、負(fù)載部分以及油液部分均可利用AMESim軟件的Hydraulic、Mechanical、Signal Control和Observers Hydraulic Component Design元件庫[3]建立相應(yīng)模型。但AMESim模型庫中并沒有分流集流閥模型,故須根據(jù)分流集流閥的工作原理,利用AMESim軟件的AMESet進(jìn)行自主開發(fā),建立能實現(xiàn)分流集流閥功能的子模型。分流集流閥模型內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖1、圖2所示,最終形成的系統(tǒng)仿真模型如圖3所示。
圖1 分流集流閥模型分流工況內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖
圖2 分流集流閥模型集流工況內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖
為保證仿真過程的真實性,根據(jù)拆裝試驗的測量結(jié)果得到分流集流閥的主要參數(shù)值,仿真中參數(shù)的具體設(shè)置情況如表1所示。對發(fā)動機(jī)、泵、馬達(dá)等其他元件的特性參數(shù)設(shè)定均可采用樣機(jī)的實際參數(shù),而對于部分無法獲取的參數(shù),則可依據(jù)參考文獻(xiàn)[4-6]所提供的經(jīng)驗值或軟件默認(rèn)值進(jìn)行設(shè)定。
表1 分流集流閥主要參數(shù)設(shè)定表
為更接近工程實際,仿真中通過分別對液壓系統(tǒng)單側(cè)驅(qū)動輪加載0.1 Hz、1 Hz、10 Hz的正弦載荷,獲得了在不同載荷下左、右馬達(dá)的轉(zhuǎn)速曲線,如圖4所示。
圖4 驅(qū)動輪加載不同正弦載荷時左右馬達(dá)轉(zhuǎn)速曲線
仿真結(jié)果表明:在不同載荷作用下,左、右馬達(dá)具有較高的同步精度,誤差保持在3%左右,與理論分析結(jié)果相符。
仿真中采用了對單側(cè)加載階躍載荷來模擬平地機(jī)的偏載工況,其中左側(cè)載荷從10 kN階躍到40 kN,右側(cè)載荷不變。對系統(tǒng)加載單側(cè)階躍載荷后,仿真得到的左、右馬達(dá)轉(zhuǎn)速的響應(yīng)曲線如圖5所示。
圖5 單側(cè)階躍載荷下的系統(tǒng)響應(yīng)曲線
1-發(fā)動機(jī)部分;2-變量泵部分;3-分流集流閥組部分;4-變量馬達(dá)部分;5-負(fù)載部分圖3 全液壓平地機(jī)同步液壓驅(qū)動系統(tǒng)的仿真模型
仿真結(jié)果表明:加載階躍載荷后,左側(cè)馬達(dá)轉(zhuǎn)速響應(yīng)速度比右側(cè)快,其中左側(cè)為0.5 s,右側(cè)為0.7 s,在響應(yīng)過程中,左側(cè)馬達(dá)轉(zhuǎn)速無波動,右側(cè)馬達(dá)轉(zhuǎn)速小有波動,但對系統(tǒng)性能并無實質(zhì)影響。
鑒于全液壓平地機(jī)的實際工作環(huán)境,設(shè)計出合理有效的同步方案,是工程機(jī)械同步技術(shù)研究中重要的一環(huán),其對于產(chǎn)品整機(jī)性能和作業(yè)生產(chǎn)率提升有著非凡的意義。綜合上述仿真結(jié)果,我們不難發(fā)現(xiàn),帶分流集流閥的全液壓平地機(jī)同步液壓驅(qū)動系統(tǒng)在同步精度和系統(tǒng)響應(yīng)速度上均具有良好的性能,該驅(qū)動系統(tǒng)可以有效地解決偏載工況帶來的跑偏和靠降低作業(yè)效率提升最大牽引力的問題。