表面微結(jié)構(gòu)參數(shù)對軸承鋼球展開輪磨損量的影響

潘承怡 曹冠群 童圓棲 常佳豪

摘 要：為研究軸承鋼球展開輪表面微結(jié)構(gòu)主要參數(shù)（面積、形狀、深度）對干摩擦條件下展開輪磨損量的影響，采用正交試驗法對不同參數(shù)的微結(jié)構(gòu)表面進行試驗，應(yīng)用仿真軟件進行應(yīng)力分析，得到不同幾何參數(shù)微結(jié)構(gòu)的微觀應(yīng)力分布狀態(tài)，結(jié)合試驗與應(yīng)力分析的結(jié)果對Archard磨損模型進行修正。結(jié)果表明：減磨效果最好的是菱形微結(jié)構(gòu)，單坑面積為3.14×10-2 mm2，深度為150 μm。發(fā)現(xiàn)不同幾何參數(shù)微結(jié)構(gòu)的高應(yīng)力區(qū)分布位置，推導(dǎo)出包含微結(jié)構(gòu)主要參數(shù)變量的磨損量計算模型，可為微結(jié)構(gòu)展開輪的設(shè)計及壽命預(yù)測提供理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：表面微結(jié)構(gòu)參數(shù);軸承鋼球展開輪;正交實驗法;應(yīng)力仿真;磨損模型

DOI：10.15938/j.jhust.2021.06.006

中圖分類號： TH117.1

文獻標(biāo)志碼： A

文章編號： 1007-2683（2021）06-0040-07

Influence of Surface Microstructure Parameters

on Wear of Bearing Steel Ball Unfolding Wheel

PAN Cheng-yi， CAO Guan-qun， TONG Yuan-qi， CHANG Jia-hao

（School of Mechanical and Power Engineering， Harbin University of Science and Technology， Harbin 150080，China）

Abstract：In order to study the dry friction wear relationship between the bearing steel ball unfolding wheel with the surface microstructure parameters （area， shape and depth）， the orthogonal test method was used to test the microstructure with different parameters. The simulation software was used to analyze the stress. The stress distribution of the microstructure with different parameters is obtained. The Archard wear model was modified by combining the results of tests and stress analysis. The results show that the microstructural parameters with the best wear reduction effect in the experimental range were the diamond microstructures with an area of 3.14×10-2 mm2 and a depth of 150 μm. The distribution locations of high stress zones in microstructures with different geometric parameters are found. The wear calculation model containing the parameters of the microstructure is derived. It can provide theoretical basis for the design and life prediction of the microstructure unfolding wheel.

Keywords：surface microstructure parameter; bearing steel ball unfolding wheel; orthogonal test; stress analyze; wear model

0 引 言

鋼球作為軸承滾動體，對軸承的性能起著決定性作用[1]。在鋼球制造過程中，鋼球表面不可避免地會產(chǎn)生一定的損傷和缺陷。這些損傷和缺陷會影響軸承的運行甚至導(dǎo)致軸承損壞。因此，檢測鋼球表面質(zhì)量非常重要[2-3]。軸承鋼球展開輪是鋼球表面缺陷自動檢測機構(gòu)的關(guān)鍵部件，鋼球與展開輪之間的摩擦力使鋼球?qū)崿F(xiàn)了全表面展開運動[4]。摩擦引起的展開輪磨損將影響檢鋼球測精度和效率，進而導(dǎo)致展開輪失效[5-6]，因此，需要提高展開輪表面的耐磨性。

近年來，模仿生物體表面的微結(jié)構(gòu)，在金屬零件表面加工凹坑、凸起或條紋等來提高耐磨性已被證明非常有效，許多學(xué)者基于仿生摩擦學(xué)研究了提高摩擦副表面摩擦磨損特性的方法[7-10]。繆晨煒等[11]發(fā)現(xiàn)同種織構(gòu)應(yīng)用于不同材料表面摩擦副的性能會呈現(xiàn)差異性。牛一旭等[12]發(fā)現(xiàn)載荷對織構(gòu)表面摩擦性能影響較大。蘇峰華等[13]發(fā)現(xiàn)織構(gòu)深度能顯著影響油潤滑條件下的不銹鋼表面的摩擦磨損性能。Jeyaprakash等[14]驗證了激光加工提高了工件表面硬度和耐磨性。佟欣等[15]對硬質(zhì)合金微結(jié)構(gòu)材料的耐磨性機理及性能進行了實驗和仿真分析。萬泉[16]與楊樹才等[17]分別對刀具微觀結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化進行了研究。趙彥玲等[18]對展開輪表面微結(jié)構(gòu)的摩擦磨損特性進行了初步研究，但對微結(jié)構(gòu)參數(shù)與磨損特性的影響機理缺乏深入分析。

根據(jù)研究表明，凹坑微結(jié)構(gòu)應(yīng)用于展開輪工作表面，可減少其磨損，并提高使用壽命。本文采用激光技術(shù)在盤形試件表面加工不同參數(shù)（形狀、面積和深度）的凹坑形微結(jié)構(gòu)，建立正交實驗和應(yīng)力仿真分析，研究微結(jié)構(gòu)參數(shù)對磨損量的影響，并推導(dǎo)微結(jié)構(gòu)表面的磨損量計算模型，為后續(xù)進行微結(jié)構(gòu)展開輪的設(shè)計和磨損壽命預(yù)測提供理論依據(jù)。

1 實 驗

如圖1所示，軸承鋼球展開輪的工作表面由兩個偏置錐面組成，兩錐面軸線與展開輪軸線處于同一平面且呈反向交角α，一般為1°[4]。工作時，鋼球受外力驅(qū)動以角速度ω繞y軸轉(zhuǎn)動，在圖示平面內(nèi)，鋼球受到展開輪上兩錐面產(chǎn)生的法向力Fn與切向摩擦力Ff。當(dāng)展開輪處于圖示位置時，切向摩擦力Ff驅(qū)動鋼球以角速度ω′順時針旋轉(zhuǎn)。當(dāng)展開輪旋轉(zhuǎn)180°后，摩擦力Ff方向變?yōu)橄喾捶较?，將?qū)動鋼球逆時針方向旋轉(zhuǎn)。展開輪以角速度ω″繞其軸線回轉(zhuǎn)。這種機構(gòu)使鋼球在檢測過程中得到全表面展開[5]。

工作過程中，鋼球在圖示平面內(nèi)的側(cè)向轉(zhuǎn)動產(chǎn)生其與展開輪錐面間的滑動干摩擦，容易導(dǎo)致展開輪工作面因磨損而失效。為減輕磨損，將凹坑微結(jié)構(gòu)應(yīng)用于展開輪雙錐面與鋼球的接觸區(qū)。由于展開輪結(jié)構(gòu)的特殊性，實驗樣件較難保證加工精度，并且為消除錐輪尺寸對磨損的影響，使磨損實驗更具普遍適用性，現(xiàn)對展開輪表面進行作曲面展開，并補全為一平環(huán)面，如圖1所示。用鋼球與平面接觸代替鋼球與錐面的接觸，用圓柱體代替圓錐體，使磨損實驗和模擬仿真得到簡化。

1.1 實驗方案

為了研究展開輪的磨損特性，預(yù)測展開輪的壽命，估計其剩余壽命，需要通過實驗來測量磨損量。如圖2（a）所示為表面加工有凹坑微結(jié)構(gòu)的盤形試件。采用激光燒蝕方法在試件表面加工不同形狀和尺寸的微結(jié)構(gòu)凹坑，如圖2（b）所示為試件上表面不同微結(jié)構(gòu)形狀示的意圖，有圓形、方形和菱形。該試件由Cr1Mo2W50制成，與展開輪的材料相同，其內(nèi)徑、外徑和高度分別為，Φ28mm、Φ54mm和Φ18mm。鋼球由GCr15鋼制成，直徑為Φ28mm。如圖3所示為搭建的實驗臺。

采用正交實驗設(shè)計方法，以形狀（圓形、方形、菱形）、面積（7.85×10-3mm2、1.76×10-2mm2、3.14×10-2mm2）和深度（50μm、100μm、150μm）作為實驗因素，針對磨損量進行正交實驗。激光加工的微結(jié)構(gòu)在VHX-1000超景深顯微鏡下的形貌如圖4所示。實驗負荷設(shè)定為2N，磨損時間設(shè)定為5h。試件轉(zhuǎn)速為1500r/min。磨損量采用BSM220.4精密電子天平稱重測定。

1.2 實驗結(jié)果

通過磨損實驗測得不同各種試件的磨損量，并將實驗結(jié)果列于計算表，如表1所示。

采用方差分析法對實驗結(jié)果進行處理，處理結(jié)果如表2所示。

根據(jù)顯著性水平α=0.95查得相應(yīng)分位數(shù)值F0.95（2，2）=19.00，由此判斷形狀、面積、深度均對磨損量有較大影響，影響顯著性依次為：面積>形狀>深度。磨損量最小的微結(jié)構(gòu)方案為：形狀為菱形，面積為3.14×10-2mm2，深度為150μm，以此方案加工試件并實驗，測得磨損量為2.1mg與分析結(jié)果相符。

2 仿真分析

為進一步研究微結(jié)構(gòu)的磨損機理，考慮到表面接觸的耐久性，需要對其表層和次表層應(yīng)力進行分析。參照上述實驗建立模型并使用ANSYS軟件進行應(yīng)力仿真分析。輸入表3中的材料屬性并建立鋼球與微結(jié)構(gòu)表面單個微凹坑接觸的模型，根據(jù)赫茲理論計算鋼球與無微結(jié)構(gòu)展開輪接觸區(qū)長軸長度為109.8μm，考慮到試件上微結(jié)構(gòu)凹坑間距統(tǒng)一為400μm，大于試件與鋼球接觸區(qū)域直徑的3倍，單個凹坑接觸時，其余凹坑對應(yīng)力分布影響可以忽略。為分析方便，接觸模型設(shè)置為單個微凹坑接觸，取軸截面的1/4顯示，如圖5所示。

2.1 面積對磨損量的影響

為研究凹坑面積對磨損量的影響，選擇實驗最優(yōu)的深度為150μm的菱形凹坑，形成的微結(jié)構(gòu)面積分別為7.85×10-3mm2、1.76×10-2mm2、3.14×10-2mm2，3種大小面積的微結(jié)構(gòu)表面與鋼球接觸的應(yīng)力仿真與無微結(jié)構(gòu)表面的應(yīng)力仿真進行對比，如圖6所示。

由圖6可見，微結(jié)構(gòu)面積越大，高應(yīng)力區(qū)越小，越容易處于激光加工過程中形成的硬化區(qū)之內(nèi)[18]。雖然微結(jié)構(gòu)面積越大，最大應(yīng)力越大，但是高應(yīng)力區(qū)分布在微結(jié)構(gòu)凹坑周圍，處于硬化區(qū)內(nèi)，所以減小了產(chǎn)生裂紋和碎屑的可能。而與無微結(jié)構(gòu)的情況下，雖然最大應(yīng)力更小，但是高應(yīng)力區(qū)明顯位于比較深的次表層，而且高應(yīng)力區(qū)范圍比較大，不像有微結(jié)構(gòu)時最大應(yīng)力位置更靠近試件表面。所以，在較深的大范圍的次表面應(yīng)力作用下，無微結(jié)構(gòu)的光滑表面在材料無激光硬化區(qū)的情況下，容易形成大的金屬屑剝落，即形成較大磨粒，加劇磨損。另外，還考慮到磨屑在微結(jié)構(gòu)凹坑中的儲存功能[15～16]，可以得到以下推論：

1）鋼球在試件表面滾動時，試件微觀上從最大應(yīng)力點開始破壞，產(chǎn)生磨損。微結(jié)構(gòu)試件的最大應(yīng)力點比非微結(jié)構(gòu)試件更靠近接觸面。含有微結(jié)構(gòu)的試件在磨損過程中產(chǎn)生的磨屑直徑比無微結(jié)構(gòu)小得多，因此磨屑形成后很容易掉入，即被凹坑所捕獲，進一步降低了磨粒磨損，從而降低了磨損量，起到了減磨耐磨的作用。

2）由于微結(jié)構(gòu)凹坑與鋼球接觸，隨著微結(jié)構(gòu)面積的增大，高應(yīng)力區(qū)逐漸縮小至微結(jié)構(gòu)硬化邊緣，微結(jié)構(gòu)凹坑周圍的高應(yīng)力區(qū)體積逐漸減小。眾所周知，在相同的條件下，磨損與硬度成反比。因此，微結(jié)構(gòu)試件的磨損量由于激光產(chǎn)生的凹坑硬化區(qū)域而降低。

2.2 形狀對磨損量的影響

為研究形狀對磨損量的影響，選擇實驗最優(yōu)的深度為150μm，面積為3.14×10-2mm2的三種形狀（圓形、正方形、菱形）的微結(jié)構(gòu)表面與鋼球接觸進行應(yīng)力仿真。圓形和正方形微結(jié)構(gòu)的仿真結(jié)果如圖7所示。

比較圖7和圖6（c）可以看出，菱形微結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力最小，為758.67MPa。方形微結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力最大為774.48MPa。圓形微結(jié)構(gòu)應(yīng)力最大，為860.08MPa。高應(yīng)力區(qū)的體積隨最大應(yīng)力增大而減小，但不明顯?？梢缘玫揭韵峦普摚?/p>

在相同的微結(jié)構(gòu)凹坑面積下，不同形狀的微結(jié)構(gòu)，其高應(yīng)力區(qū)體積接近，而應(yīng)力峰值不同。菱形微結(jié)構(gòu)的應(yīng)力峰值最小，耐磨性最佳;方形微結(jié)構(gòu)應(yīng)力峰值比菱形稍大，耐磨性中等;圓形微結(jié)構(gòu)應(yīng)力峰值最大，耐磨性相對較差。

2.3 深度對磨損量的影響

為研究深度對磨損量的影響，選擇實驗最優(yōu)的菱形凹坑、面積為3.14×10-2mm2的不同深度（50μm、100μm、150μm）的微結(jié)構(gòu)進行應(yīng)力仿真，考慮到深度變化可能存在邊際遞減效應(yīng)，因此增加深度為200μm的仿真模型。50μm、100μm與200μm深度微結(jié)構(gòu)的應(yīng)力仿真結(jié)果如圖8所示。

比較圖8和圖6（c）可以看出，當(dāng)凹坑微結(jié)構(gòu)深度較淺時（50μm），最大應(yīng)力稍大（780.92MPa），并且會在凹坑底部形成第二個應(yīng)力集中區(qū)，并因此會導(dǎo)致磨損的加劇。當(dāng)凹坑深度為100μm、 150μm、200μm時，最大應(yīng)力分別為762.66MPa、758.67MPa、757.38MPa，可見當(dāng)凹坑足夠深時（100μm以上），其最大應(yīng)力及應(yīng)力分布變化都較小。結(jié)合實驗數(shù)據(jù)可得到以下推論：

當(dāng)凹坑微結(jié)構(gòu)深度不足時，凹坑底部形成第二個應(yīng)力集中區(qū)，微結(jié)構(gòu)減磨性受到影響;隨著凹坑深度的逐漸增加，在凹坑底部的應(yīng)力集中現(xiàn)象逐漸減小，微結(jié)構(gòu)減磨性提高;當(dāng)凹坑深度達到某一臨界值時第二應(yīng)力集中區(qū)消失，此時如繼續(xù)增加凹坑深度對磨損量的減少并無明顯作用。

2.4 高應(yīng)力區(qū)對磨損量的影響

為進一步分析比較，按照與干摩擦正交實驗相同的9種微結(jié)構(gòu)參數(shù)進行表面接觸應(yīng)力仿真，仿真得到的最大應(yīng)力與實驗得到的磨損量對應(yīng)關(guān)系如圖9所示。從圖中可以看出，微結(jié)構(gòu)試件的磨損量與最大應(yīng)力呈較明顯的反比關(guān)系。在相同負載條件下，最大應(yīng)力越大代表著應(yīng)力集中程度越高，高應(yīng)力區(qū)體積越小，即高應(yīng)力區(qū)體積與最大應(yīng)力成反比，因此，磨損量與高應(yīng)力區(qū)體積成正比。這與上述微結(jié)構(gòu)參數(shù)（面積、形狀、深度）通過影響高應(yīng)力區(qū)體積而影響磨損量的推論是相一致的。

綜上所述，不同的微結(jié)構(gòu)參數(shù)將影響試件的應(yīng)力分布，進而影響高應(yīng)力區(qū)的體積，從而影響磨損量。影響程度最大的是微坑的面積，其次是形狀，再次是深度。

3 磨損模型

磨損的常用模型為Archard磨損模型[18-20]，其形式為

V=KLPH（1）

式中：V為磨損體積;K為磨損系數(shù)，近似于磨粒產(chǎn)生的概率;L為磨損的距離;P為載荷;H為較軟的材料硬度。

磨損距離L可以表示為接觸點處的相對速度v與時間t的乘積，即

L=vt（2）

將式（2）代入式（1）并將等式兩側(cè)乘以材料密度ρ得到磨損質(zhì)量的表達式：

W=ρKvtPH（3）

考慮到加工硬化作用，其硬度H發(fā)生改變且不易測量，將磨損系數(shù)與硬度比K/H記為K1，將上式變形后得到表達式

K1=K/H（4）

W=ρK1vtP（5）

考慮到鋼球與帶有微結(jié)構(gòu)試件的表面接觸應(yīng)力分布發(fā)生變化，將導(dǎo)致K1發(fā)生變化，因此采用微結(jié)構(gòu)面積S、形狀系數(shù)A（A為過微結(jié)構(gòu)幾何中心的最長軸與最短軸之比）、深度h對K1進行修正。

考慮微結(jié)構(gòu)加工后其表面材料硬度H為定值，因此已確定微結(jié)構(gòu)參數(shù)的展開輪磨粒產(chǎn)生的概率K與K1成正比。且磨粒產(chǎn)生的概率K與高應(yīng)力區(qū)的體積V、最大應(yīng)力σ成正比，在一定范圍內(nèi)隨深度h增加而增加，超出此范圍時深度增加影響逐漸降低，當(dāng)深度為0時，K1應(yīng)與無微結(jié)構(gòu)試件實驗測得的K/H相同，因而假設(shè)K1符合如下關(guān)系式：

K1=a0Vσln（a1h+1）+K0（6）

式中：a0、a1為未知常量;K0為無微結(jié)構(gòu)試件實驗測得的K/H值。

根據(jù)仿真結(jié)果，可得到高應(yīng)力區(qū)的體積V主要與微結(jié)構(gòu)面積S（單位mm2）和深度h（單位μm）有關(guān)，最大應(yīng)力σ同時與微結(jié)構(gòu)面積S、形狀系數(shù)A（無量綱）相關(guān)，設(shè)其關(guān)系為非線性關(guān)系，即

V=a2Sa3ha4

σ=a5Sa6Aa7? （7）

式中：a2、a3、a4、a5、a6、a7均為未知常量。

將式（7）代入式（6），合并常數(shù)項，得到K1的修正表達式：

K1=b0Sb1Ab2hb3ln（b4h+1）+K0（8）

將實驗數(shù)據(jù)代入式（5），得到實驗時不同微結(jié)構(gòu)的K1值，列于表4，并按照式（8）采用最小二乘法擬合解出未知常量b0、b1、b2、b3、b4，從而得到磨損系數(shù)與微結(jié)構(gòu)參數(shù)的關(guān)系：

K1=2.307×10-5-0.01597S0.08237A0.1099h-0.9234ln（1.213×10-3h+1）（9）

其擬合優(yōu)度R2=0.99，證明實驗數(shù)據(jù)與實驗?zāi)Ｐ洼^好吻合。

將K1代入式（5），整理后得凹坑微結(jié)構(gòu)展開輪磨損量的計算公式為

W=ρvtP（2.307×10-5-0.01597S0.08237A0.1099h-0.9234ln（1.213×10-3h+1））（10）

將實驗數(shù)據(jù)代入式（10）得到各實驗的計算磨損量，與實驗?zāi)p量進行對比，如圖11所示。計算結(jié)果與實驗結(jié)果誤差較小，最大誤差率小于5.0%，因而可以根據(jù)式（10）對凹坑微結(jié)構(gòu)展開輪的磨損量進行計算。

4 結(jié) 論

1）為了減少鋼球摩擦引起的展開輪表面磨損，采用正交實驗方法研究了微結(jié)構(gòu)面積、形狀和深度對磨損的影響。微結(jié)構(gòu)為菱形、面積為3.14×10-2mm2、深度為150μm時具備較好的抗磨效果。影響顯著性依次為面積、形狀、深度。

2）通過應(yīng)力仿真分析，發(fā)現(xiàn)不同的微結(jié)構(gòu)參數(shù)通過改變應(yīng)力分布狀態(tài)影響高應(yīng)力區(qū)體積是影響磨損量的根本原因。凹坑面積增大磨損量減小，菱形凹坑優(yōu)于圓形和正方形，微結(jié)構(gòu)深度需達到100μm以上才能達到較好減磨效果。

3）修正了Achard磨損模型，得到了含有微結(jié)構(gòu)參數(shù)（形狀系數(shù)A、面積S、深度h）影響因素的磨損量計算數(shù)學(xué)表達式，其計算結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)的最大誤差率小于5%，為具有微結(jié)構(gòu)表面的展開輪設(shè)計提供了理論依據(jù)。

參 考 文 獻：

[1] ZHANG Kai， FU Luhua， WANG Zhong， et al. Research on Surface Defect Detection of Ceramic Ball Based on Fringe Reflection[J]. Optical Engineering， 2017， 56（10）： 104104.1.

[2] ZHANG Huayu， MA Longyu， XIE Fengqin. A Method of Steel Ball Surface Quality Inspection Based on Flexible Arrayed Dddy Current Sensor[J]. Measurement： Journal of the International Measurement Confederation， 2019， 144：192.

[3] ZHANG Huayu， XIE Fengqin， CAO Maoyong， et al. A Steel Ball Surface Quality Inspection Method Based on a Circumferential Eddy Current Array Sensor[J]. Sensors， 2017，17：1536.

[4] 趙彥玲， 趙志強， 鮑玉冬， 等. 鋼球全表面展開原理及方法[J]. 機械工程學(xué)報， 2016， 52（17）： 205.

ZHAO Yanling， ZHAO Zhiqiang， BAO Yudong， et al. The Principle and Method of Unfolding the Whole Surface of Steel Ball[J]. Journal of Mechanical Engineering， 2016， 52（17）： 205.

[5] ZHAO Yanling， XIA Chengtao， WANG Hongbo，et al. Analysis and Numerical Simulation of Rolling Contact Between Sphere and Cone[J]， Chinese Journal of Mechanical Engineering （English Edition）， 2015， 28（3）： 521.

[6] PAN Chengyi， LI Xia， WANG Hepeng， et al. Wear Numerical Simulation and Life Prediction of Microstructure Surface Unfolding Wheel for Steel Ball Inspection[J]. Mechanisms and Machine Science， 2020，77： 518.

[7] FANG Shiqi， KLEIN S， HSU Chiajui， et al. Fabrication and Tribological Performance of a Laser-textured Hardmetal Guiding Stone for Honing Processes[J]. International Journal of Refractory Metals & Hard Materials， 2019， 84： 105034.1.

[8] LU Ping， WOOD RJK， GEE MG， et al. The Use of Anisotropic Texturing for Control of Directional Friction[J]. Tribology International， 2017， 113：169.

[9] YE Shaogang， TANG Hesheng， REN Yan， et al. Study on the Load-carrying Capacity of Surface Textured Slipper Bearing of Axial Piston Pump[J]. Applied Mathematical Modelling，2019，77：554.

[10]DING Liang， DRAGOS Axinte， PAUL Butler-Smith， et al. Study on the Characterisation of the PTFE Transfer Film and the Dimensional Designing of Surface Texturing in a Dry-lubricated Bearing System[J]. WEAR， 2020（448/449）： 1.

[11]ZHAN Xinhua， YI Peng， LIU Yancong， et al. Effects of Single- and Multi-shape Laser-textured Surfaces on Tribological Properties under Dry Friction[J]. Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers Part C-journal of Mechanical Engineering Science，2019，234（7）：1382.

[12]CHEN Ping， LI Junling， LI Yunlong. Effect of Geometric Micro-groove Texture Patterns on Tribological Performance of Stainless Steel[J]. Journal of Central South University， 2018， 25（2）： 331.

[13]蘇峰華，毛川，李助軍. 織構(gòu)深度對不銹鋼表面油潤滑條件下摩擦學(xué)性能影響的試驗和仿真研究[J]. 摩擦學(xué)學(xué)報， 2019，39（2）：181.

SU Fenghua， MAO Chuan， LI Zhujun. Experiment and Simulation Study on the Effect of Texture Depth on Tribological Properties of Stainless Steel Surface under Oil Lubricating Condition[J]. Tribology，2019，39（2）：181.

[14]JEYAPRAKASH N， YANG Chehua， MUTHUKANNAN Duraiselvam， et al. Investigation of High Temperature Wear Performance on Laser Processed Nodular Iron Using Optimization Technique[J]. Results in Physics，2019，15：102585.

[15]TONG Xin， YANG Shucai， LIU Xianli， et al. Friction， Wear， and Fatigue Analysis for Micro-textured Cemented Carbide[J]. Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers Part C-journal of Mechanical Engineering Science， 2019， 233（17）： 5989.

[16]WAN Q， ZHENGMl， YANG S C， et al. Optimization of Micro-texture Distribution Through Finite-Element Simulation[J]. International Journal of Simulation Modelling. 2019， 18（3）： 543.

[17]楊樹財，馬旭青，張玉華，等. 球頭銑刀最優(yōu)微織構(gòu)參數(shù)確定方法[J].哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報， 2019， 24（5）： 47.

YANG Shucai， MA Xuqing， ZHANG Yuhua， et al. Research on the Method of Determining the Optimum Micro-texture Parameters of Ball-end Mill[J]. Journal of Harbin University of Science and Technology. 2019，24（5）：47.

[18]趙彥玲， 耿偉， 鮑玉冬， 等. 鋼球檢測用展開輪表面微結(jié)構(gòu)增摩降磨特性分析[J]. 摩擦學(xué)學(xué)報，2017，37（3）：348.

ZHAO Yanling， GENG Wei， BAO Yudong， et al. Analysis of Friction and Wear Properties of Microstructure on the Unfolding Wheel Used for Steel Ball Inspection[J]. Tribology， 2017，37（3）：348.

[19]ZHANG Zhao， LU Wenzhuang， LIU Wei， et al. Friction-reducing Effect and Damage Mechanism of Laser Micro-texture on Diamond Films During Friction[J]. MODERN PHYSICS LETTERS B， 2019，33（24）：1950283.

[20]潘承怡， 李俠， 趙彥玲， 等. 應(yīng)用數(shù)值模擬的鋼球檢測展開輪磨損壽命預(yù)測[J]. 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報，2020，25（02）： 50.

PAN Chengyi， LI Xia， ZHAO Yanling， et al. Wear Life Prediction on Unfolding Wheel of Steel Ball Detection by Using Numerical Simulation[J]. Journal of Harbin University of Science and Technology，2020，25（2）：50.

（編輯：王 萍）

收稿日期： 2020-10-30

基金項目： 黑龍江省自然科學(xué)基金（E2017052）.

作者簡介：

曹冠群（1992—），男，碩士研究生;

童圓棲（1994—），女，碩士研究生.

通信作者：

潘承怡（1971—），女，博士，碩士研究生導(dǎo)師，E-mail：panchengyi2010@163.com.

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